岩土工程勘察报告
目 录
文字部分
1、工程概述
1.1 建筑物情况简介 1.2 勘察目的和任务要求 1.3 勘察依据的标准 1.4 勘察方法和工作量 1.5 勘探点放线与测量 1.6 岩土工程勘察等级
2、场地工程地质条件
2.1 地形地貌
2.2 土层分布及岩性特点
3、各土层物理力学性质
3.1 静力触探试验 3.2 标准贯入试验 3.3 波速试验
3.4 水、土腐蚀性分析试验 3.5 室内土工试验
4、地下水与防洪 4.1 地下水
4.1.1 地下水埋藏条件 4.1.2 地下水腐蚀性分析 4.2 防洪
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5、场地和地基的地震效应 6、场地工程地质评价
6.1对场地土层分布特点的评价 6.2 地基土物理力学性质指标评价 6.3 地基基础方案 6.4 桩基施工注意事项
6.5 PHC300管桩与沉管灌注桩比较 6.6 基坑稳定性评价
7、场地稳定性评价 8、结论及建议
图表部分
一、 勘探点平面位置图 1二、 桩基分区图 1三、 工程地质剖面图 26四、 物理力学性质指标分层统计表 4 五、 土工试验成果报告表 9六、 固结试验成果图 19附件: 剪切波波速测试报告 1 水、土腐蚀性报告 4 张 张 张 张 张
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岩土工程勘察报告
1 工程概述
受常州市纳鑫置业有限公司的委托，由我公司为其拟建的常州城北国家及地方粮食储备库迁、扩建工程进行岩土工程勘察。拟建场地位常州市新北区德胜河西侧，黄河路以北，原常州市汤庄砖瓦厂地块内，原厂房和居民房已拆除。由国家粮食储备局无锡科学研究设计院设计。
1.1 建筑物情况简介
拟建的常州城北国家及地方粮食储备库迁、扩建工程有40多个子项目组成，均一层，建筑面积8.0万m2左右。平房仓储粮0.93万吨。
设计提供的储备库项目一览表： 表1
长×宽 地面以高度 拟采用 结构 线荷载标准值（KN/m） 建筑物名称 （或柱距） 上层数 （m） 基础形式 形式 或柱荷载标准值（KN） （m×m） 1-1～7#平房仓 1 8 24×90 条形基础 排架结构 250 KN/m 2-1～5#平房仓 1 8 24×102 条形基础 排架结构 250 KN/m 3a抓斗式吊机 独立基础 3b计量接收料斗 14 独立基础 钢框架结构 350 KN 3c架空栈桥 14 独立基础 钢框架结构 4提升塔架 进量棚 30 4×11.0 独立基础 框架结构 850KN 5潮粮暂存仓 1 24 整板式环板 特种结构 3000KN/仓 6烘干机房 热风炉房 1 8 51×21 条形基础 7大糠仓 1 20 15×15 独立基础 1500KN 8器材库 1 6 30×15 独基、条基 排架结构 9机械房 1 6 54×15 独基、条基 排架结构 10机修车间 1 6 36×15 独基、条基 排架结构 11变电房 1 5 24×8.5 条形基础 砌体结构 12厕所 1 3.6 8×3 条形基础 砌体结构 55 KN/m 13药品库 1 3.6 12×7 条形基础 砌体结构 55 KN/m 14消防泵房 1 3.6 5×3 条形基础 砌体结构 55 KN/m 15汽车衡控制室 1 3.2 15×3.5 条形基础 砌体结构 55 KN/m 16车流大门、门卫室 1 3.2 19.4×6 独基、条基 砌体结构 85KN/m 17人流大门、门卫室 1 3.2 8×5 独基、条基 砌体结构 85KN/m 18行政办公楼 4 16.5 41.5×11 独基、条基 框架结构 1400 KN/m 19食堂等 2 7.9 30×12.5 独基、条基 框架结构 700 KN/m 21内港池 驳岸 6.7 411m 毛石基础 砌体结构 22大米车间 1 15 60×24 独基、条基 框架结构 1600 KN/m 23成品库 1 6 36×24 独基、条基 排架机构 500 KN/m 24大糠固化车间 1 7 36×15 独立基础 排架机构 500 KN/m S1市场管理用房 1 12.5 49.4×15 独基、条基 框架结构 1200 KN/m S2交易门面房 1 3.5 49.4×16 条形基础 砌体结构 45 KN/m S4市场包装车间 1 6 53.4×18 独立基础 排架机构 500 KN/m S6市场门卫 1 3.2 9.7×5 条形基础 砌体结构 85 KN/m S7公共厕所 1 3.2 8×3 条形基础 砌体结构 85 KN/m 注：平房仓地面堆载均为50KPa，按设计要求，根据土层分布情况，提供3～4幢平房仓地基变形设计参数，由设计进行变形验算。 1.2 勘察目的和任务要求
本次勘察阶段为详细勘察，根据规范及设计要求，主要勘察目的任务是：查明拟建场地土层分布、均匀性、岩性特点，提供各层土的物理力学指标；查明拟建场地不良地质作用并进行评价；对20m深度范围内的饱和粉土和饱和砂土进行液化判别，对场地类别进行划分；查明地下水的埋藏情况并评价水土的腐蚀性；提出安全、经济、可行的地基基础方案建议；对基坑稳定性进行评价并对支护提出建议方案；提供地基变形计算参数。
1.3 勘察依据的标准
本次勘察根据拟建建筑物规模、性质和设计要求，按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001、《建筑抗震设计规范》GB50011-2001、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002、《建筑桩基技术规范》JGJ94-94、《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2004、《建筑基坑支护技术规范》JGJ120-99，《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002、《土工试验方法标准》
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岩土工程勘察报告
GB/T50123-1999和《常州市建设工程地质勘察专业统一技术规定》（试行）以及设计对勘察技术要求的规定开展工作。
1.4 勘察方法和工作量
本次勘察手段采用钻探取样、标准贯入试验、静力触探试验、波速试验孔相结合。野外勘察工作自2007年12月28日进场放线开始，至2008年1月10日结束。
共计完成工作量见一览表 表2 分项 测试项目 孔数 孔深 总进尺 取土标贯钻孔 25 13m～53m 763.7m 静力触探 311 8.0m～20.0m 4105.7m 波速试验 3 21m～51m 93m 野外钻探 标准贯入试验 次 103 取土 原状土 只 295 扰动土 只 102 取水 组 7 常规试验 件 295 室内试验 三轴剪切试验 件 69 比重计法颗粒分析试验 件 102 腐蚀性分析 组 10 1.5 勘探点放线与测量 拟建物放线依据按委托方提供的建筑总平面图，由常州测绘院放置建筑物部分角桩，我们按角桩放置勘探点，详见勘探点平面位置图。
BM=5.20m为黄海高程，基准点位于汤吕公路边，粮库西北角10KV协勤线43号电杆上，由纳鑫置业有限公司提供，各孔口标高均由该处引测。
1.6 岩土工程勘察等级
按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001建筑物重要性等级为三级，拟建场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，本工程岩土工程勘察等级为乙级。
2 场地工程地质条件
2.1 地形地貌
拟建场地位于常州市新北区德胜河西侧，吕汤公路东侧,黄河路以北，原常州市汤庄砖瓦厂地块内，场地地势稍有起伏。地貌为长江下游三角洲冲积平原，地貌类型单一。
2.2 土层分布及岩性特点
勘察表明：根据野外全断面钻进取样、静探原位测试、室内土工试验
等手段综合分析，按照地质剖面，拟建场地各土层自上而下为：
（1）素填土 ：杂色，松散，很不均匀，以粘性土为主，夹有少量建筑垃圾和耕土层，透水性强，局部缺失。一般厚度0.30～5.40m，平均层厚1.55m，层底标高-1.17～4.88m,平均为2.75m。
（2）素填土 ：灰黄色，很湿，稍密,以粉土为主，局部分布。据了解,该土层为开挖德胜河时从河底开挖出来回填的,回填年代在10年以上,一般厚度0.60～5.10m，平均层厚2.67m，层底标高-2.09～3.08m,平均为0.40m。双桥静探锥尖阻力qc平均为2.886MPa，侧摩阻力fs平均为60kPa。压缩系数a-11-2=0.22MPa，属中等压缩性土。
（3）淤泥质粉质粘土：灰色～灰黑色，流塑，夹有少量有机质，有臭味，并夹有粉土，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性低，场地部分地段有分布。一般厚度0.20～8.80m，平均层厚2.55m，层底标高-7.33～2.83m，平均为-1.51m。双桥静探锥尖阻力qc平均为0.623MPa，侧摩阻力fs平均为17kPa。压缩系数a1-2=1.01MPa-1，高压缩性土。
（4-1）粉质粘土：灰色～青灰色，可塑，后期沉积，局部地段分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，一般厚度0.40～4.90m，平均层厚2.43m，层底标高-6.63～2.24m，平均为-4.12m。双桥静
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探锥尖阻力qc平均为1.811MPa，侧摩阻力fs平均为56kPa。压缩系数
a-1
1-2=0.21MPa，属中等压缩性土。
（4-2）粉质粘土：灰色～灰黑色，可塑，部分地段夹有机质,含水量很大。后期沉积，局部地段分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，一般厚度0.30～6.50m，平均层厚2.99m，层底标高-11.30～-2.95m，平均为-7.65m。双桥静探锥尖阻力qc平均为0.983MPa，侧摩阻力fs平均为32kPa。压缩系数a1-2=0.29MPa，属中等压缩性土
以上土层地质时代为Q4。
（5）粘土：黄色,褐黄色,可塑，夹少量铁锰质,主要分布在场地的南部，场地的东部由于砖瓦厂取粘土已被人为挖除。光泽反应光滑，无摇振反应，干强度高，韧性高。一般厚度0.40～5.20m，平均层厚3.34m，层底标高-3.20～0.61m,平均为-1.03m。双桥静探锥尖阻力qc平均为1.874MPa，侧摩阻力fs平均为85kPa， 压缩系数a1-2=0.18MPa，属中等偏低压缩性土。 （6）粉质粘土：黄色，可塑,局部地段分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中等，韧性中等，一般厚度0.40～2.50m，平均层厚1.12m，层底标高-4.30～-0.79m,平均为-2.16m。双桥静探锥尖阻力qc平均为2.210MPa，侧摩阻力fs平均为97kPa。压缩系数a1-2=0.17MPa，属中等偏低压缩性土。
（7）粉土：黄色，很湿，稍密，夹少量云母，少数地段有缺失，无光泽反应，摇振反应迅速，干强度低，韧性低，一般厚度0.40～4.20m，平均层厚2.44m，层底标高-7.90～-2.74m,平均为-4.89m。双桥静探锥尖阻力qc平均为4.911MPa，侧摩阻力fs平均为102kPa。压缩系数a1-2=0.17MPa，属中等偏低压缩性土。
（8）粉砂：灰黄色～黄色，饱和，中密状态，含少量云母片，有层理，
场地大部分地段有分布。一般厚度0.30～4.80m，平均层厚2.06m，层底标高-10.08～-5.81m,平均为-7.48m。双桥静探锥尖阻力qc平均为6.018MPa，侧摩阻力fs平均为125kPa。标准贯入试验平均实测击数为15.3击，压缩系数a1-2=0.13MPa-1，属中偏低压缩性土。
（9）粉砂：灰黄色～黄色，饱和，密实状态，含少量云母片，有层理，全场地分布。一般厚度4.80～9.50m，平均层厚7.49m，层底标高-16.55～-14.70m,平均为-15.50m。双桥静探锥尖阻力qc平均为10.649MPa，侧摩阻力fs平均为245kPa。标准贯入试验平均实测击数为33.7击，压缩系数
a-1
1-2=0.08MPa，属偏压缩性土。
（10）粉质粘土：浅灰色，烟灰色,可塑，全场地分布，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中，韧性中。一般厚度4.20～7.70m，平均层厚5.77m，层底标高-22.79～-20.75m,平均为-21.53m。，双桥静探锥尖阻力qc平均为2.186MPa，侧摩阻力fs平均为99kPa。压缩系数a-11-2=0.25MPa，属中等压缩性土。
（11）粉土：灰色，灰黄色,湿，中密，含少量云母片有层理。全场地分布，无光泽反应，摇振反应中等，干强度低，韧性低，一般厚度1.30～6.40m，平均层厚3.46m，层底标高-27.84～-22.29m,平均为-24.96m。压缩系数a1-2=0.20MPa-1，属中等压缩性土。
（12）粘土：黄色～灰黄色，可塑近硬塑，含少量铁锰质颗粒，光泽反应光滑，无摇振反应，干强度高，韧性高。全场地分布，一般厚度1.10～2.70m，平均层厚2.13m，层底标高-25.40～-23.75m,平均为-24.71m。压缩系数a-11-2=0.13MPa，属中偏低压缩性土。
（13）粉质粘土：绿灰色，可塑，夹少量粉土，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中，韧性中。全场地分布，一般厚度1.20～3.60m，平
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均层厚2.23m，层底标高-29.04～-25.15m,平均为-26.86m。压缩系数
a-1
1-2=0.25MPa，属中等压缩性土。
（14）粉砂：青灰色～灰色，饱和，含少量云母片。全场地分布，一般厚度2.60～6.20m，平均层厚4.12m，层底标高-31.22～-28.39m,平均为-29.68m。压缩系数a-11-2=0.11MPa，属中偏低压缩性土。
（15）粉质粘土：灰色，灰黄色，可塑，全场地分布，光泽反应稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。一般厚度3.30～6.50m，平均层厚4.70m，层底标高-35.54～-32.00m,平均为-33.92m。压缩系数
a-1
1-2=0.31MPa，属中等压缩性土。
（16）粘土：黄色～灰黄色，可塑，含少量铁锰质颗粒，光泽反应光滑，无摇振反应，干强度高，韧性高。全场地分布，一般厚度2.20～4.50m，平均层厚3.30m，层底标高-35.50～-32.55m,平均为-34.48m。压缩系数
a1-2=0.16MPa-1
，属中偏低压缩性土。
（17）粉质粘土：灰色，可塑，光泽反应稍有光泽，无摇振反应，干强度中等，韧性中等。全场地分布，一般厚度4.50m，层底标高-39.19m。压缩系数a1-2=0.29MPa-1，属中等偏低压缩性土。
（18）粉质粘土：灰色，可塑，光泽反应稍有光滑，无摇振反应，干强度中，韧性中。全场地分布，一般厚度7.20m，层底标高-46.39m。
（19）粉土：灰色，稍湿，密实,无光泽反应，摇振反应中等，干强度低，韧性低。全场地分布，本层未揭穿，揭露最大厚度为2.80m。
以上土层地质时代为Q3
3 各层土的物理力学指标
各土层物理力学性质指标由静力触探试验、标准贯入试验、波速试验、
水、土腐蚀性分析试验，室内土工试验获得。 3.1 静力触探试验
采用双桥静力触探测定各土层的锥尖阻力qc和侧壁摩阻力fs,采用LMC-D310型内存式静探微机自动记录试验成果,详见工程地质剖面图上静探孔曲线图。静力触探资料的统计单孔采用厚度加权平均值，多孔采用剔除少数异常值后的算术平均值,其成果详见物理力学性质指标统计表。 3.2 标准贯入试验
为判别地表下20m深度范围内的饱和粉土、饱和粉砂的液化可能性及土层力学性质，共进行标准贯入试验 103次，使用导向杆变径自动脱钩自动落锤法进行，其成果详见工程地质剖面图及各土层力学性质指标推荐值表。
3.3 波速试验
根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001，为划分拟建场地的场地类别，在现场进行了3只波速试验，试验深度大于20m， 其成果详见附件中的《剪切波波速测试报告》。 3.4 水、土腐蚀性分析试验
为判定拟建场地地下水和地基土以及地表水，德胜河水对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋是否有腐蚀性，现场采取了2组地表水、3组承压水和3组地基土及2组德胜河水进行腐蚀性试验，腐蚀性试验成果详见的《水试样腐蚀性试验报告》和《土试样腐蚀性试验报告》。
3.5 室内土工试验
对取得的原状土样除进行一般的常规物理力学性质指标测试外，还进行了静三轴不排水不固结剪切试验和高压固结试验，其成果详见土工试验成果报告表。一般物理力学性质指标的统计按国家规范进行，数据取舍采
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用Chauvenent法，统计分析成果详见物理力学性质指标分层统计表。
4 地下水与防洪 4.1地下水
4.1.1 地下水埋藏条件
拟建场地地处长江下游三角洲冲积平原，地表沟塘较多，河塘水已抽干，古河床发育，地下水埋藏较浅，场地地下水主要为承压水。 在野外钻探期间，为冬季枯水期，场地内河塘水已基本抽干，未发现上层滞水，按经验，在雨季丰水期（1）、（2）素填土层中有上层滞水。由大气降水和附近河流补给，水量随季节性变化大，以蒸发方式排泄。
对工程有影响的承压含水层，埋藏于（7）粉土、（8）粉砂、（9）粉砂中，其主要补给源为大运河水和长江水的侧向补给，水量丰富，通过越流方式排泄，本次勘察期间测得承压含水层稳定水位在地表下0.5～3.20m，平均高程相当于黄海高程2.64m。
本地区地下水历史最高水位为黄海高程3.70m；近3～5年最高水位为黄海高程3.50m，历史最低水位为黄海高程-3.30m。
4.1.2 地下水腐蚀性分析
拟建场地及附近无污染源，我们采取3组承压水和3组地基土、2组地表水，2组德胜河水进行腐蚀性试验分析，腐蚀性试验成果详见水试样腐蚀性试验报告和土试样腐蚀性试验报告，判别结果如下：
4.1.2.1 受环境类型影响，水和土对混凝土结构的腐蚀性判别，根据附录G场地环境类型为Ⅱ类。
表3
评判标准 地表水 德胜河水 承压水试验结果 土试验结果 腐蚀等级 腐蚀介质 Ⅱ 平均值 平均值 29# 86# 230# 53# 112# 155# 弱 500～1500硫酸盐含量SO2-4（750～2250） 中 1500～3000（mg/L）(水) （2250～4500） 182.5 157.7 128.6 135.1 122.5 40.3 52.8 61.0 强 （mg/kg）（土） >3000 （>4500） 腐蚀性判别等级 无 无 无 无 弱 2000～3000 镁盐含量Mg2＋（3000～4500） 中 3000～4000 （mg/L）（水） （4500～6000） 22.8 25.8 27.3 28.6 29.5 22.5 23.9 25.7 强 （mg/Kg）（土） >4000 （>6000） 腐蚀性判别等级 无 无 无 无 注：评判标准中括号内数值为土的评判标准。 4.1.2.2 受地层渗透性影响，水和土对混凝土结构的腐蚀性判别，根据12.2.2条场地地下水为B型。
表4
评判标准 地表水 德胜河水 承压水试验结果 土试验结果 腐蚀等级 腐蚀介质 B 平均值 平均值 29# 86# 230# 53# 112# 155# 弱 4.0～5.0 中 PH值 3.5～4.0 7.13 7.19 7.36 7.33 7.40 7.41 7.48 7.40 强 <3.5 腐蚀性判别等级 无 无 无 无 弱 30～60 侵蚀性 CO2 中 60-10 无 无 无 无 （mg/L） 强 - 腐蚀性判别等级 无 无 无 4.1.2.3 水和土对钢筋混凝土结构中的钢筋的腐蚀性判别。
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表5
计地震分组为第一组。
评判标准 地表水 德胜河水 承压水试验结果 土试验结果 腐蚀等级 腐蚀等级 干湿交替 平均值 平均值 29# 86# 230# 53# 112# 155# 弱 100～500 中 水中的CL- 500～80 81.9 71.8 72.3 60.1 含量（mg/L） 5000 强 >5000 腐蚀性判别等级 无 无 无 腐蚀等级 w≥20%的腐蚀等级 土层 弱 250～500 土中的CL- 69.7 73.5 70.7 中 含量500～（mg/kg） 5000 强 >5000 腐蚀性判别等级 无 综上分析，地表水、德胜河水、地下水和场地土对混凝土结构以及钢筋混凝土结构中的钢筋不具腐蚀性。
4.1.3 粉土层渗透性试验
由于驳岸基坑开挖到黄海高程-2.00m，已进入（7）粉土层，会产生基坑突涌，必须采取降水措施，为取得降水参数，我们做一组室内渗透试验，确定（7）粉土的平均垂直渗透系数为1.36×10-4m/s.
4.2 防洪
常州市最高洪水位为1931年的黄海高程3.70m，1991年的最高洪水位为黄海高程3.63m，现德胜河水位为黄海高程1.30m，根据常州市防洪水位分区图，拟建场地为三类地区，防洪水位为黄海高程3.72m。
5 场地和地基的地震效应
常州市属于抗震设防烈度7度区，设计基本地震加速度值为0.10g，设
本工程建筑抗震设防类别为丙类。
根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001，20m范围内分布的饱和（7）粉土、（8）、（9）粉砂地质年代为Q3，符合第4.3.3条初判条件，抗震设防
烈度7度时可判为不液化。
（2）素填土以粉土为主，地质年代为Q4，不符合第4.3.3条初判条件，
须进一步进行液化判别，根据标贯试验和颗粉试验指标，抗震设防烈度7度时（2）素填土为不液化土层，详见表7。
在拟建地块，选择了3只钻孔进行波速测试，46号孔Vse= 205（m/s），106号孔Vse= 201（m/s），230号孔Vse= 232（m/s），平均Vse=212.7（m/s），
根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2001第4.1.6条及表4.1.6进行划分，拟建场地覆盖层厚度大于50米，本工程场地类别为Ⅲ类。设计特征周期为0.45s。
场地有（3）淤泥质粉质粘土分布地段，为建筑抗震不利地段，其它地段为可进行建设的一般地段。
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场地工程地质评价
6.1对场地土层分布特点的评价
从钻探情况看，除（1）、（2）素填土、（3）淤泥质粉质粘土（4-1）粉质粘土及（4-2）粉质粘土为Q4地层，其余均为长江冲积形成的正常沉积土层，从地质剖面看，场地中部到北部地段上部土层分布变化比较大，大部分地段为暗河塘区，正常沉积土层被河流切割（部分为人为挖除，做砖瓦厂原料），沉（淤）积了厚度不等的，以（2）淤泥质粉质粘土为主的年代新、土质差的土层。（4-1）粉质粘土及（4-2）粉质粘土为后期沉积土层。其余地段为正常沉积土层。
6.2 地基土物理力学性质指标评价
各土层承载力是根据静力触探按常州地区经验公式计算、标准贯入试
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验依据《工程地质手册》（第四版）公式计算及抗剪强度指标按地基规范公式计算，综合确定地基土承载力特征值。桩基设计参数根据土的物理力学指标按《建筑桩基技术规范》JGJ94-94和本公司多年在常州地区积累的经验公式确定。物理力学指标及基坑支护设计参数，地基承载力特征值，桩基设计参数详见各土层主要力学指标推荐表8。
6.3 地基基础方案
根据拟建场地土层分布情况及岩性特点，结合建筑物规模、遵循安全、经济、可行等因素综合考虑
6.3.1 平房仓地基基础方案评价
平房仓设计提供的建筑情况为一层，采用条形基础，线荷载为250KN/m，墙体厚度在2.0m以上，仓库堆载在50KPa以上，M=100KN/m，V=60KN/m，要求单桩承载力特征值大于200KN。根据地质剖面，1-1～3、1-5～7、2-4～6共9幢平房仓地段上部为后期沉积土层，土性不均匀，特别是(3)淤泥质粉质粘土状态很差，层厚变化大，不宜采用天然地基，建议采用桩基础；1-4、2-1～3共4幢平房仓地段浅部为（1）素填土，局部有少量小范围的（3）淤泥质粉质粘土分布，其下即为可塑～硬塑状态的（5）粘土层，适宜采用天然地基。
6.3.1.1 桩基方案评价 6.3.1.1.1 桩型
适用的桩型为PHC300管桩或φ400的沉管灌注桩。 6.3.1.1.2 桩长及承载力确定
假定平房仓桩顶高程均为黄海高程3.00m。
1-1平房仓根据地层变化情况分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三个工程地质区，当采用PHC管桩时，Ⅰ区桩长为7.00m，单桩承载力特征值为280KN，Ⅱ区桩长为8.00m，Ⅲ区桩长为11.00m，单桩承载力特征值均为230KN。当采用φ400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土建议采
用粉体喷搅法进行加固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。
1-2平房仓根据地层变化情况分成Ⅰ、Ⅱ两个工程地质区，当采用PHC管桩时，Ⅰ区桩长为10.00m，单桩承载力特征值为220KN，Ⅱ区桩长为12.00m，单桩承载力特征值为300KN。当采用φ400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。
1-3平房仓根据地层变化情况分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个工程地质区，当采用PHC管桩时，Ⅰ区桩长为10.00m，Ⅱ区桩长为12.00m，单桩承载力特征值均为300KN，，Ⅲ区桩长为13.00m，Ⅳ区桩长为14.00m，单桩承载力特征值均为350KN。当采用φ400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。
1-5～7平房仓根据地层变化情况均分成Ⅰ、Ⅱ两个工程地质区，当采用PHC管桩时，Ⅰ区桩长为6.00m，单桩承载力特征值为250KN，，Ⅱ区桩长为7.00m，单桩承载力特征值为220KN。当采用φ400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土在Ⅱ区范围加固方法同1-1平房仓。
2-4平房仓当采用PHC管桩时，桩长为8.00m，单桩承载力特征值为250KN，当采用φ400的沉管灌注桩时，单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。
2-5平房仓根据地层变化情况分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ五个工程地质区，当采用PHC管桩时，Ⅰ区桩长为10.00m，Ⅲ区桩长为12.00m，单桩承载力特征值均为250KN，，Ⅱ区桩长为12.00m，Ⅳ区桩长为13.00m，Ⅴ区桩长为14.00m，单桩承载力特征值均为300KN。当采用φ400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。
2-6平房仓根据地层变化情况分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ四个工程地质区，当
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岩土工程勘察报告
采用PHC管桩时，Ⅰ区桩长为6m，Ⅱ区桩长为8.00m单桩承载力特征值均为250KN，，Ⅲ区桩长为12.00m，Ⅳ区桩长为14.00m，单桩承载力特征值均为340KN。当采用φ400的沉管灌注桩时，分区及单桩承载力特征值均同上。仓库内地基土加固方法同1-1平房仓。
6.3.1.2 天然地基方案评价
1-4、2-1、2-2平房仓根据地质剖面图，浅部有1.00-2.00m的（1）素填土，其下为可塑～硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，以（5）粘土层为基础持力层。
2-3平房仓根据地质剖面图，除了浅部有1.00-2.00m的（1）素填土外，部分地段有（3）淤泥质粉质粘土，其下为可塑～硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土及（3）淤泥质粉质粘土，以（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。
6.3.2 行政办公楼及食堂地基方案评价
行政办公楼及食堂根据地质剖面图，除了浅部有1.00-2.00m的（1）素填土外，部分地段有（3）淤泥质粉质粘土，其下为可塑～硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土及（3）淤泥质粉质粘土，以（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。
6.3.3 S1～S5地基方案评价
S1～S5根据地质剖面图，浅部有1.00-2.00m的（1）素填土，部分位置有明河塘分布，其下为可塑～硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，明河塘位置挖除河泥至（5）粘土层，以（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。
6.3.4 驳岸及抓斗式吊机地基方案评价
驳岸及抓斗式吊机根据地质剖面图，南端除有1.7～2.5m的素填土外，其下为正常沉积土层，中部有埋深2.5～5.8m的（3）淤泥质粉质粘土，其下为正常沉积土层，北端由于古河道分布，正常沉积土层被切割较深，沉
积了厚度不等（3）淤泥质粉质粘土和（4-2）粉质粘土。按设计提供的驳岸埋深6.70m,相当于黄海高程-2.00m, 驳岸基础地面大部分为（7）粉土层，少部分为（3）淤泥质粉质粘土。据此我们将驳岸分成Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三个工程地质区，Ⅰ区采用天然地基，以（7）粉土为持力层，Ⅱ区、Ⅲ区按建设和设计单位的要求采用PHC管桩，Ⅱ区以（8）粉砂为持力层，Ⅲ区以（9）粉砂为持力层。抓斗式吊机118钻孔位建议采用PHC300管桩，当桩顶为黄海高程为3.00m，桩长6.00m时，单桩承载力特征值为200KN。其它抓斗式吊机建议采用天然地基。
6.3.4 S6 、人流和车流大门地基方案评价
S6 、人流大门根据地质剖面图，浅部有1.20-2.20m的（1）素填土，部分，其下为可塑～硬塑的（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，以（5）粘土层为基础持力层。车流大门根据地质剖面图，浅部有为（1）、（2）素填土层，其下为（4-1）粉质粘土层或（5）粘土层，建议挖除（1）素填土，以（2）素填土或（4-1）粉质粘土或（5）粘土层为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。
6.3.5 15汽车衡及控制室地基方案评价
15汽车衡及控制室根据地质剖面图，100T汽车衡及控制室位置上部为（1）素填土，其下为（2）素填土考虑到100T汽车衡及控制室荷载较轻，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，以（2）素填土为基础持力层。30T汽车衡及控制室位置上部为（1）素填土和（3）淤泥质粉质粘土，并在明河塘中，建议采用天然地基，挖除（1）素填土和（3）淤泥质粉质粘土，以（5）粘土为基础持力层，超挖部分建议用毛石混凝土回填到设计标高。
6.3.6 烘干机房地基方案评价
烘干机房根据地质剖面图，上部除（1）素填土外，有一层3-4m厚度的（2）素填土，但考虑到（2）素填土下部（3）淤泥质粉质粘土分布很不均匀，层厚变化太大，不适宜采用天然地基，建议采用粉体喷搅法进行加
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固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。
6.3.7 成品库、大米车间地基方案评价
成品库、大米车间根据地质剖面图，上部为（1）素填土，其下部分地段为（5）粘土，部分地段为（3）淤泥质粉质粘土，土层分布不均匀，不适宜采用天然地基，建议采用粉体喷搅法进行加固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。
6.3.8 潮粮暂存仓、提升塔架及架空栈桥地基方案评价
潮粮暂存仓根据地质剖面图。上部为0.5m厚的（1）素填土，其下为（2）素填土，再下为（5）粘土层，建议采用天然地基，挖除（1）素填土，以（2）素填土为基础持力层。
6.3.9 药品库地基方案评价
药品库根据地质剖面图，上部为（1）素填土和（3）淤泥质粉质粘土，埋深在3.70m左右，不宜采用天然地基，建议采用粉体喷搅法进行加固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。
6.3.10 机修车间、机械库、器材库地基方案评价
机修车间、机械库、器材库根据地质剖面图，上部为（1）素填土，下部有（2）素填土和（3）淤泥质粉质粘土，分布不均匀，不宜采用天然地基，建议采用粉体喷搅法进行加固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。
6.3.11 大糠仓及固化车间地基方案评价
大糠仓及固化车间根据地质剖面图，上部为（1）素填土，下部有（2）素填土和（3）淤泥质粉质粘土，土层分布不均匀，不宜采用天然地基，建
议采用粉体喷搅法进行加固，当加固深度应穿过（3）淤泥质粉质粘土且不少于6.0m时，粉喷桩单桩承载力特征值为100KN，复合地基承载力特征值可根据置换率来确定。
6.4 桩基施工注意事项
6.4.1 静压桩施工，由于本工程建议采用的为PHC300管桩，桩基持力层为（7）粉土或（8）粉砂或（9）粉砂，要想进入持力层太多，难度很大，压桩时最好采用顶压式静压桩机，并以压桩力控制为主，桩长控制为辅。桩基施工时，压桩机机底的平均压力不得大于地基土的承载力特征值，否则应对地基土进行处理，使其承载力特征值满足上述要求。沉管关注桩沉管深度的控制应以桩端进入持力层深度和最终贯入度（对振动沉管桩而言，应是贯入速度）控制。
6.4.2粉体喷搅法施工时以工艺桩的电流值作为工程桩电流控制标
准，每米水泥参入量不小于55kg。
6.5 PHC300管桩与沉管灌注桩比较
PHC300管桩综合造价约80元/米，沉管灌注桩综合造价为700元/m3经比较，两者造价相近，PHC300管桩的优点是质量好控制，施工速度快，缺点是在持力层起伏大时，桩长不宜控制，会造成很多桩压不到标高，而造成截桩，而进入持力层较多时桩易压断。沉管灌注桩优点桩长宜控制，不会造成截桩现象，缺点是混凝土现场搅拌，质量控制上比不上预制桩。
6.6 基坑稳定性评价 6.6.1 基坑安全等级建议
周边环境条件较简单，破坏后果不严重，基坑侧壁安全等级建议按三级进行设计。
6.6.2 基坑边坡稳定性评价
驳岸基坑开挖深度6.70m左右，基坑边坡土层有（1）素填土、（2）素
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填土、（3）淤泥质粉质粘土（4-1）粉质粘土、（5）粘土和（6）粉质粘土，开挖基坑时，上述土层中（1）素填土结构松散，易坍塌，（3）淤泥质粉质粘土易流动，（2）素填土不能自立、（4-1）粉质粘土、（5）粘土和（6）粉质粘土理论上可以自立，但因基坑开挖时间长，坑壁受日晒雨淋等不利因素影响，开挖时需对基坑壁采取有效支护措施。设计参数（Ck，φK，γ）见下表 表6
土层名称 Ck（KPa） φ3K(度) γ(KN/m) (1)素填土 23 15 18.0 (2)素填土 15.6 23.3 18.2 （3）淤泥质粉质粘土 18 6.4 17.5 （4-1）粉质粘土 53 15.3 19.9 （4-2）粉质粘土 31 14.2 18.1 （5）粘土 78 9.1 19.7 （6）粉质粘土 72 3.6 19.0 6.4.3 基坑突涌评价 驳岸基坑开挖深度黄海高程-2.00m，基础底面已进入承压含水层，基坑会产生突涌，基坑开挖时可应采取降水措施。
7 场地稳定性评价
拟建场地无不良地质作用，属于稳定场地，可以建筑。 8 结论及建议 8.1 地基承载力
地基土承载力计算：确定各土层承载力是根据抗剪强度指标按地基规范公式计算，根据静力触探资料按常州地区经验公式计算，以及标准贯入试验综合确定各地基土承载力特征值。各土层力学性质指标推荐值见附表
8。
8.2 各建筑物地基方案按6.4条建议方案采用。
8.3 驳岸基坑开挖时，边坡会出现不稳定情况，由于驳岸外侧土要挖除，考虑到拟建场地空旷，建议一边放坡 一边采用土钉挂网喷浆处理，（1）素填土、（2）素填土、（3）淤泥质粉质粘土均按1：1.5进行放坡，（5）粘土、（4-1）、（6）粉质粘土按1：0.7进行放坡.其余建筑地段，凡开挖深度内有（3）淤泥质粉质粘土，建议（1）素填土、（2）素填土、（3）淤泥质粉质粘土均按1：1.2进行放坡处理，无（3）淤泥质粉质粘土地段，建议（1）素填土、（2）素填土、均按1：1.1进行放坡处理。
8.4 基坑开挖时对遇到的地表水或上层滞水，可用集水井排除。驳岸基坑开挖深度在黄海高程-2.00m，承压水会产生突涌，应采用降水措施，建议采用井点降水，（7）粉土的垂直渗透系数取1.36×10-4m/s。
8.5 拟建场地无不良地质作用，属于稳定场地，可以建筑。在（3）淤泥质粉质粘土分布地段，为建筑抗震不利地段。场地已经桩基处理或已挖除，因此可以进行建筑。
8.6 地表水、德胜河水、地基土和地下水对混凝土结构以及钢筋混凝土结构中的钢筋不具腐蚀性。不需采取特殊防腐措施。
8.7 由于场地空旷，无地下管线，桩基施工对环境无影响。 8.8 为了对桩基承载力特征值进行进一步确认和检测，建议进行静载荷试验。试桩位置由勘察、设计、试桩单位和建设单位共同商定。
8.9 开挖基坑时，请及时通知我公司验槽。
表7
起始 实测 粘粒 地下 临界 液化 层号 孔号 深度 击数 含量 水位 Dw Ds 击数 判别 2 (m) (击) （%） （吗） （m） (m) (击) R33-1 4.45 13 3.5 0.29 4.45 7.30 不液化 R63-1-3 3.45 12 6.8 0.95 3.45 4.58 不液化 R63-1-4 4.45 11 5.0 3.5 0.95 4.45 5.81 不液化 R78-1-3 3.45 13 6.9 1.0 3.45 4.52 不液化 R78-1-4 4.45 13 6.3 1.0 4.45 5.15 不液化 - 11 -
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各土层主要力学指标推荐值表
表8 静力触探 标准值 土层名称 标贯 指标 抗剪强度指标 直剪试验（q） 三轴试验（uu） 容重 地基土承载力特征值fak（KPa） 混凝土预制桩设计参数 粉体喷搅法参数 沉管灌注桩参数 压缩模量建议值 qc fs （MPa） （KPa） 实测 N （击） 修正 ，N （击） φk φk Ck Ck （KPa） （度） （KPa） （度） 23 15.6 18 53 31 78 12.7 15.6 14.4 19.5 11.2 15.5 23.3 6.4 15.3 49 9.1 25.4 29.1 31 22.4 31.8 64 72 41 97 46 27 60 48 3.9 3.6 4.1 6.4 4.0 3.1 3.5 3.7 r （KN/m3） 按静力触探指标计算 按土工试验指标计算 按标贯计算 建议值 侧阻力 端阻力 特征值 特征值 qsia（kPa） qpa（kPa） 侧阻力 特征值 qsi（kPa） 桩端地基土 承载力 特征值 qp（kPa） 180 120 260 240 220 侧阻力 端阻力 特征值 特征值 qsia（kPa） qpa（kPa） Es （MPa-1） (1)素填土 （2）素填土 （3）淤泥质粉质粘土 （4-1）粉质粘土 （4-2）粉质粘土 （5）粘土 （6）粉质粘土 （7）粉土 （8）粉砂 （9）粉砂 （10）粉质粘土 （11）粉土 （12）粘土 （13）粉质粘土 （14）粉砂 （15）粉质粘土 （16）粘土 （17）粉质粘土 1.210 2.785 0.596 1.752 0.937 1.845 2.167 4.817 5.886 10.392 2.057 44 53 16 54 30 83 94 99 120 234 86 11.2 13.5 15.3 33.7 10.8 11.5 12.6 24.9 18.0 18.2 17.5 19.9 18.1 19.7 19.0 18.3 18.5 18.8 19.9 19.1 19.9 19.1 19.1 19.2 19.4 19.0 130 80 180 120 260 250 220 240 360 240 105 80 230 140 250 210 180 300 160 240 260 370 70 130 70 180 120 260 240 220 250 360 240 180 300 160 300 150 200 160 8.0 16 8.0 32 20 40 30 40 42 70 1100 1000 1500 1400 1200 1400 2800 7.0 14.0 7.0 14.0 12.0 25 20 30 6.0 12.0 6.0 24 15 30 23 30 25 30 700 1100 700 700 900 1400 2.0 9.0 2.5 8.0 6.0 10.0 10.0 11.0 14.0 23.0 7.0 9.0 12.5 7.0 16.5 6.0 11.0 6.0 注：桩端阻力计算遇桩持力层不满足8d（d为桩的直径或边长），应取桩端平面（不包括桩尖）以上4d和以下4d范围内按土层的qpa进行厚度加权平均。
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