外脚手架工程一、概况
本工程塔楼1-20层，层高2.90m, 建筑总标高为61.5m。外架采用双排钢管外脚手架,按结构形式分阶段搭设。
二、外墙脚手架构造
1、搭设参数:双排架立杆横距1500,纵距1050,大横杆步距1500,小横杆间距750；内立杆距外墙面净距400，扫地杆距地不大于300。
2、连墙杆:连墙杆每层设置,拉、顶结合, 水平间距为7m。
3、安全防护:每个施工出入口都搭设双层防护通道棚,上下两层挡板间距不小于500,每隔3层沿建筑物周边设置一道全封闭的安全隔断,用5公分板满铺,并挂水平兜网。
4、本脚手架施工荷载不得大于 2000N/m2,施工时不得超载使用。脚手架搭设示意图如下 :
三、塔楼脚手架分段卸荷措施
塔楼脚手架从地面标高-1.25m 到59.7m, 再加1.8m 防护栏共计61.5m 高,大大超过单立管钢管脚手架的安全搭设高度, 因此必须采取分段卸荷措施。方法如下 :
从四层楼面起, 第一段为4-7层；第二段为8-11层;第三段为12-16；第四段为17-女儿墙 , 共4段,在分段卸荷楼层每根立杆位置,在该层结构施工时,
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
先预埋两个φ 12 钢筋套环,以及在上一层楼面位置预埋φ20钢筋拉环 , 这样在该层形成下撑、上拉、横挑的结构体系, 起到卸荷分载的作用,保证外架安全搭设。
四、卸料平台
为将拆下的楼层模板架料转运到结构施工作业面,在各楼层均要搭设卸料平台, 长度为3000,宽度为2000(从脚手架外立杆算起),卸料平台设计承载力为5OOON。卸料平台采用脚手架钢管搭设, 在每层计划搭设卸料平台的楼层处预埋钢筋环或短钢管, 每个卸料平台水平挑杆采用三组4000长的双层钢管,下面设外3内2共5根斜撑杆,上面用两根φ10的钢丝绳向上拉紧。卸料平台搭设示意图如下：
五、由于10#楼周边为人防工程顶板，待人防工程顶板浇注完毕且达到设计强度后进行落地脚手架的施工，搭设处置于人防顶板上。
六、脚于架的搭设要求:
1.基础处理:清理脚手架搭设处的地基, ,并做好排水工作, 然后铺上槽钢。
2.在搭设之前,必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的配件。
3.脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下严格按照以下规定程序进行: 1)按设计放线,铺垫板,设置底座或标定立杆位置; 2)搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设:
3)应等位依次竖起立杆,将立杆与纵、横向扫地杆连接固定,然后装上第
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
一步的纵向和横向平杆 , 随校正立杆垂直之后予以固定,按此要求继续向上搭设。
4.脚手架搭设前, 架子工长要向施工人员进行安全、技术交底。 5.在设置第一排连墙件前双排架要每隔3m设一道抛撑, 挑脚手架在挑支结构的上一层设连墙杆之前应设临时拉杆:
6.剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙杆应随搭升的架子一起及时设置; 7.外架施工作业面用脚手板满铺;
8.装设连墙杆或其它撑拉时,应注意掌握撑拉的松紧程度, 避免引起杆件和整架的显著变形;
9.工人在架上进行搭设作业时, 作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定,工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业;
10.在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆件配件设置和对立杆纵距作≥100mm 的构件尺寸放大。确有实际情况,需要对构架调整和改变时,应提交技术人员解决;
11. 连墙杆设置如有柱子的采用单杆箍柱式连墙杆, 无柱子的预埋钢筋环或短钢仔在梁板面上作连墙杆的固定。 七、脚手架搭设质量的检查验收规定:
1.脚手架的验收标准规定:脚手架搭设应满足设计要求和双排外脚手架施工规范验收要求。
2. 脚手架的验收和日常检查按以下规定进行,检查合格后, 方允许投入使用或继续使用:
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
1)搭设完毕后: 2)连续使用达6个月;
3)施工中途停止使用超过15天, 再重新使用前; 4)在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后;
5)在使用过程中,发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
八、脚手架的使用规定:
l、施工荷载控制在2KN/m2 以内;结构作业面为一层, 装修作业面控制在两层;
2、在架面上堆放的材料应码放整齐稳固,不影响施工人员的通行和操作, 严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车;
3、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时, 必须经主管人员同意,采用相应措施,并在作业完毕后,及时予以恢复;
4、作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度, 禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度:
5、工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全, 避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息； 6、人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道, 严禁攀援脚手架上下； 7、每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时, 应立即停止作业进行检查,解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时,
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
应立即通知所有架上人员撤离;
8、在每步架的作业完成后,必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内;每日收工前应清理架面,将架面上的材料物品堆放整齐,垃圾清运出去;在作业期间,应及时清理落入安全网内的材料和物品,在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。 九、脚手架的避雷措施:
脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杆上设置1米高的ф32×3 度锌钢管作避雷针,并将上层钢杆全部拉通与建筑物避雷网连通。 十、脚手架的拆除
1、脚手架的拆除原则上在搭设零点线上拆除。
2、拆除前, 操作班组对脚手架进行检查, 确认无严重损坏情况后,方可进行拆除。
3、如遇风雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,夜间实施拆除作业, 应具备良好的照明设备。
4、拆除前应进行分项工程的安全技术交底,由工程部组织验收,并有书面记录。
5、脚手架拆除时,作业区及进出口必须设置警戒标志, 派专人监护, 严禁非作业人员进入。
6、拆除人员必须按高处作业规定配带安全防护用品, 杜绝违章作业, 进入岗位后进行检查,加固松动部位,清除步层内滞留的材料、物件及垃圾块,所有清理物应先安全输送到地面,禁高处抛掷,拆除的杆件应自上而下传递或用滑轮和绳索运送,不得从架子上向地面随便抛落。
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
7、拆除的顺序按搭设的反程序进行:安全网→竖挡笆→垫铺笆→防护栏杆→隔棚→斜杆→连墙杆→小横杆→大横杆→立杆。认真做到一步一清,一杆一洁, 不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。
8、所有连墙杆、斜立杆, 隔离措施,登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降, 不准先行拆除。
9、所有杆件、扣件在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送地面, 或两杆同时拆下输送地面。
10、脚手架拆至地面,应及时清除脚手架的地下物件,输送至地面的所有杆件、扣件等,应按类堆放整理。 十一、双排脚手架计算书 a) 、计算简图 : lh b ○○ la
○○
○○
○○ b1
○○○○○○○○○○
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
○○○○○○○○○○lb
la l (i)基本数据:本工程采用双排扣件式钢管脚手架,钢管为φ48×3.5, 脚手架总高度100m,立杆横距lb=1.05m, 立杆纵距la=2.0m,步长h=1.5m, 内立杆距建筑物外墙距离bl =0.20m。立杆截面调整系数KA=0.85(立管采用单根钢管时),脚手架连墙距2步3跨,H1=2h=3.0m，Ll =3×2.0=6.0m。结构施工层数1层。
la＝2.Om，1b=1.05m, 脚手板4层,则NGK2=3.933KN。
la =2.Om, lb=1.05m, QK=3KN/m2, 同时施工l层得NQK=8.4KN。 H= 1.5m, la=2.Om,得QCKI＝0.495KN。
(ii)不考虑风荷时整体稳定验算: 四层设一排吊点, n=4×3/1.5=8, 取 n=8 1.压杆的轴心压力N: N=1.2(nNcKI)+1.4NQK
=1.2×(8×O.495+3.933)+1.4×8.4 =21.23KN。
2.换算细长比μ :
lb=1.05m, H1=2h, μ=H1/(b/2)=25 。
3.压杆细长比μ:
Ib=1.05m, H1= 2h=3.m, λx=6.86 。 4.换算细长比
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
λox=μλx =25×6.86 =171.50
5.稳定性系数: Ψ =0.2415。 6.整体稳定验算:
四层脚手架高度 H = 4×3=12m: 高度调整系数H<25m, KH= 0.8
N/ΨA=21.23×103/(0.2415×489×2) =101.2N/㎜2
KAKHf=O.85×0.8×205
=139.4N/mm2
KAKHf>N/ΨA安全。
(iii)验算连墙点抗风强度 : 1.风压标准值:
风压系数βz=1.79(按100m高,c类) 脚手架体型系数μstw 双排脚手架n1=2 脚手架挡风系数Ψ,
h=1.5, 1a=2.0, Ψ=0.092 GBJ9-87 表6.3.1的36项(b) ω0d2=0.5×0.0482
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
=0.001152<0.002, 则μs=+1.2。
由Ψ＝O.092,1b/h＼1.05/1.8<1 得η＝1.0
μstw=Ψμ[(1-ηn)/(1-η)]
=Ψμs(1-η)=0.092×1.2×(1+1) =0.048
w=O.75β2μ2μstwωO
=O.75×1×1.79×O.048×O.5 =0.032
风荷载对每个连墙点产生的拉力或压力 Nt=1.4H1L1W
=1.4×3×6.0×O.032 =0.8KN 。
一个扣件的抗滑能力设计值为[Ks] =6.OKN。 [KJ]>Nt 安全。
(iv)风荷作用下的整体稳定验算: 压杆的风荷载q=1.4La
ω=1.4×2.O×O.002=0.09KN/m M=Qh12/8 =0.09×32/8 =0.10KN×m
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
M/Ba =O.57×106/1050 ×489
=0.3N/mm2 N/ΨA+M/Ba=101.2+0.3 =101.5N/mm2
KAKHf=139.4N/mm2 KAKHf>ΨA+M/Ba安全。 (v)单根钢立杆局部稳定验算: 钢管和扣件重共8步,1.2×1/2×n×NGK1 =1.2×1/2×8×O.495=2.376KN 四层脚手板、物品及1层活载的轴心压力 N＝1/2×(1.2NGK2+1.4QK) =1/2×(1.2×2.933+1.4×8.4) =8.24KN
N1=2.376+8.24=10.61KN 由于λ=h/I =1800/15.18 =114 得Ψ= 0.489
N1/ΨA+óM= 10.61×103/(O.489×489)+55
=43.37+55=99.37N/mm2
KAKHf=O.85×0.689×205=120.06N/mm2 KAKHf>N1/ΨA+óM安全
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
(vi)斜拉钢丝绳卸荷计算: 一个纵距设一个吊点。 吊点的水平距 L=2L=2×2=4.Om
每一根立杆中有二个斜拉点, 每个吊点所承受荷载P1为: Pl=1/2N×Kx
Kx 为荷载不均匀系数 Kx= 1.5 N=1.2(nNGK1+ NGK2)+ 1.4NQK
=1.2×(8×O.495+3.933)+1.4×8.4 =21.23KN
则P1=1/2×21.23×1.5 B
＝15.92KN 3m TAo=Pl√32 + 12 /3AC 0.2m0.8m 0.2m
=15.92×3.16/3=16.76KN TAB=-P1×1.0/3 =-15.92×l/3 =-5.31KN TBO=P1×√32+0.22/3 =15.92×√32+0.22/3 =15.95KN
TBC＝-[P1×(0.2/3)+TAB]
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
=-[15.92×(0.2/3)+5.31] =-6.37KN 钢丝绳计算拉力 Px=TAo=15.92KN
钢丝受力不均匀的钢丝被断拉力换算系数α=0.85 钢丝绳采用 1×37。 安全系数 K=7 KPx/α=(8×15.92)/0.85
=149.84KN
选用φ12.5、1×37 钢丝绳 Pg=1.4×94.11 ＝131. 8KN Pg>KPx/α安全。
vii)工程结构上予理吊环钢筋计算 : Px=15.92KN
每个吊环按二个截面计算, 吊环应力不应大于50N/㎜2 Ag=Px/(2×50)
=（15.92×103)/(2×50) =159.2㎜2
选φ16, Ag=201㎜2, 埋入结构中30d且与主筋焊接。 Ⅷ)吊点处扣件抗滑承载力计算: 每个扣件抗滑承载力设计值为 6KN。
水平分力最大值 TAB=5.31KN,用两个扣件可满足。
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
垂直分力最大值 TBO=15.5KN, n=15.2/6=3 个。 每个节点应有3个扣件与主管,卡扣牢固。 十二、安全棚架计算书 i）计算简图
o
5800 200 ○○○ ○○○
○○○ 6000 ○○○ ○○○
P1 p1 p1
200A D B C ○○○○○ 2900 2900 200 ○○○○○ 5800 ○○○○○
ii) 、基本数据 :
安全棚架共二层, 用钢丝绳悬挂,按卸荷脚手架计算,立杆纵距2000㎜,
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
步长800㎜,内立杆距建筑物外墙距离200㎜,立杆横距5800㎜,钢管用φ48×3.5。
一步一纵距的钢管、扣件重量 GKl=0.495KN。棚架一个立杆纵距的附设构件及物品的重量 GK2: 脚手板 : o.3 KN/m2 挡脚板:O.036KN/m 护拦 : 0.0376KN/m 安全网 : 0.04KN/m
GK2=2×[(O.036十0.376+0.04)十2×O.3]×5.8 =2×4.14 =8.28KN
棚架上仅考虑施工活荷0.5KN/m2。
一个立杆纵距的施工荷载QK＝O.5×2×5.8×1.33 =7. 71KN
脚手棚架高度调整系数 KH＝0.8
外排立杆采用单根钢管时的截面调整系数 KH ＝0.85 iii)钢丝绳强度计算 : 一个纵距立杆的最大轴力: N＝1.2（NGK1+NGK2）+1.4QK =1.2(0.495+8.28)+1.4×7.71 =10.53+10.79=21.32KN
每个纵距均设吊点，一个吊点有三个斜拉点，每个斜拉点的荷载为P1,
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
荷载不均匀系数KX＝1.5。
P1＝N×KX/3 =21.32×1.5/3 =10.66KN
TAO=10.66×√62+62/6 =15.1KN
TAD=10.66×√32+62/6 =11.9KN
TAB=10.66×√0.22+62/6 =10.7KN
钢丝绳计算拉力 Px=TAo=l5.1KN 钢丝受力不均匀的被拉断力换算系数 钢丝绳采用 1 ×37 安全系数 K=7 KPx/α =7×15.1/0.85
=124.4KN
选用φ 12.5、 1×37 钢丝绳 Pg= 1.4×94.11 =131.7KN 则Pg>KPx/2 安全。
iv)工程结构上埋吊环钢筋计算 : PX=l5.1KN
每个吊环接二个截面计算,吊环应力不大于5ON/㎜2。
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
Px/(2×5O) =l5.1×103/(2×5O) =l5l㎜2
选φ16,Ag＝201.1㎜2, 埋入结构中30d, 与主筋焊牢。 v)吊点处扣件抗滑承载力计算 : 每个扣件滑承载力设计值 6KN 水平分力最大值 P1=10.7 则
每个节点应有 n=10.7/6=2 个扣件与主管卡扣牢固。 vi)大横杆强度计算
接连续梁计算, 跨度6.0, 见下图 :
q1+p2
2.0 2.0 2.0
6.0
φ48-3.5钢管的净截抵抗距W=5×103㎜2 截面塑性发展系数r= 1.15
钢材抗拉升强度设计值 f=200N/㎜2。
页脚内容
～段左侧片石混凝土挡土墙第部分
钢管及扣件重量均由节点承受,横杆仅承受附件物品重物品质量。 ql=1.4×[0.3 × 2.9+(0.03十0.0376+0.04)] =1.4×O.98 =1.37KN/m M1=1/8×1.37×22 =0.69KN-m P2=O.5
M2=1/8×O.5×22×1.2 =0.3KN-m
∑M=M1 +M2=0.69+0.30=0.9KN-m M/rw=(0.74×106)/(1.15×5×103)
=172N/㎜2 M/rw q=0.3 十 O.038×2m×1.4 =O.95KN/m Mo=O.07×O.95×2.92 q=0.95KN =0.56KN-M Ml=-O.125×O.95×2.92 2900 2900 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 =0.998KN-M M/rw=(1×106)/(1.15×5×103) =174N/mm f＝200N/mm2 M/rw 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大, 因此必须严格地进行设计和验算。 一、参数信息 : 1.荷载参数 脚手板类别 : 木脚手板 , 脚手板自重标准值 (kN/m2):O.35; 栏杆、挡杆类别: 栏杆冲压钢, 栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2): O.11; 施工人员等活荷载(kN/㎡):2.00, 最大堆放材料荷载(kN):10.00 。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m): 1.00, 外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m): O.50; 上部拉绳点与墙支点的距离(m):5.00; 钢丝绳安全系数K: 10.00, 计算条件 : 铰支; 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 预埋件的直径(mm):20.00 。 3.水平支撑梁 主梁槽钢型号:18号槽钢槽口水平[ ; 次梁槽钢型号:12.6号槽钢槽口水平[ ; 次梁槽钢距(m): O.40, 最近次梁与墙的最大允许距离(m):0.20 。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):2.50, 水平钢梁(主梁)的锚固长度 (m): O.10 : 计算宽度(m):3.00 。 二、次梁的计算 : 次梁选择12.6号槽钢槽口水平[, 间距0.40m, 其截面特性为:面积 A=15.69cm2, 惯性距Ix=391. 47cm4 转动惯量Wx=62.14cm3, 回转半径 ix=4.95cm, 截面尺寸: b=53.Omm,h=126.0mm, t=9.Omm 。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值: 本例采用钢脚手板, 标准值为O.35kN/m2; Q1=O.35×O.40= O.14kN/m; (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN, 转化为线荷载: Q2=10.00/2.50/3.00 × 0.40= O.53kN/m; (3)槽钢自重荷载Q3= O.12kN/m; 经计算得到,静荷载计算值 q=1.2×(Q1+Q2+Q3) 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 = 1.2×(0.14十0.53十O.12) = 0.95kN: 经计算得到, 活荷载计算值 P = 1.4× 2.00× 0.40×3.00 = 3.36kN 。 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载 P作用下的简支梁计算, 计算简图如下 : 最大弯矩 M 的计算公式为: M＝ql2/8+pl/4 经计算得到, 活荷载计算值 M =0.95 ×3.002/8+3.36×3.00/4 =3.59kN.m 。 3.抗弯强度计算 σ=M/rxWx≤[f] 其中 rx-截面塑性发展系数, 取 1.05; [f] -钢材抗压强度设计值, [f] =205.00N/mm2; 经过计算得到强度σ = 3.59×103/(1.05×62.14) =55.07N/㎜2 ; 次梁槽钢的抗弯强度计算σ < [f], 满足要求 4. 整体稳定性计算 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 σ = M/∮bwx≤[f] 其中,∮b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数 , 按照下式计算 : ∮b=570tb/lh·235/fy 经过计算得到 ∮b=570×9.00×53.00×235/(3.00×126.00 ×235.0) =0.72; 由于∮b大于 0.6, 按照下面公式计算 : ∮b’=1.07-0.282/∮b≤1.0 得到∮b=0.678; 经过计算得到强度 σ=3.59×103/(0.678 ×62.137) =85.28N/㎜2 ; 次梁槽钢的稳定性计算 a < [f], 满足要求 三、主梁的计算 : 根据现场实际情况和一般做法 , 卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 18 号槽钢槽口水平[, 其截面特性为:面积 A=29.29cm2, 惯性距 Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=3152.20cm3 , 回转半径ix=6.84cm: 截面尺寸, b=70.00mm,h=180.00mm, t=10.5mm; 1.荷载计算 (1) 栏杆与挡脚手板自重标准值: 本例采用栏杆冲压钢, 标准值为 O.llkN/m; 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 Q1 = O.11kN/m; (2)槽钢自重荷载 Q2=0.23kN/m 经计算得到, 静荷载计算值 q=1.2×(Q1+Q2) =1.2×(0.11十0.23)=0.40kN/m 经计算得到, 梁集中荷载取次梁支座力 P = (0.95×3.00+3.36)/2 = 3. 11kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载 P 和均布荷载 q作用下的连续梁计算。 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 0.4KN/m 1000 1500 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 : R[1] = 19.707kN: R[2] ＝ 6.181kN。 最大支座反力为 Rmax＝19.707kN.m: 最大弯矩 Mmax=5.800kN.m: 最大挠度 V=1.321mm 。 3. 抗弯强度计算 σ = M/rxwx+ N/A≤[f] 其中 x -截面塑性发展系数, 取1.05; [f]-钢材抗压强度设计值, [f]=205.00N/mm2; 经过计算得到强度 σ=5.80×106/1.05/152200.0+5.91×103/2929.000=38.309N/mm2; 主梁的抗弯计算强度38.309 小于 [f]=205.00, 满足要求 4. 整体稳定性计算 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 σ = M/∮bwx≤[f] 其中∮b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数, 按照下式计算 : ∮b=570tb/lh· 235/fy 经过计算得到 ∮b二 570×10.5×70.0×235/(2500.0×180.0×235.0) =0.931; 由于∮b大于 0.6, 按照下面公式计算 : ∮b’=1.07-0.282/∮b≤1.0 计算得到∮b=0.767; 经过计算得到强度 σ=5.80×106/(0.767× 152200.00)=49.67N/㎜2 ; 主梁槽钢的稳定性计算σ=49.67 < [f] =205. 00, 满足要求 四、钢丝拉绳的内力计算 : RAH = ∑RUi cosθi 水平钢梁的轴力RAH 和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算, 其中RUicosθi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力: RCi=RUisinθi; 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为 RU1=20.57KN 五、钢丝拉绳的强度计算 : 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为20. 57kN; 如果上面采用钢丝绳, 钢丝绳的容许拉力按照下式计算 : [Fg]=αFg/ K 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 其中 [Fg] 一钢丝绳的容许拉力 (kN) ; Fg 一钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN) ; 计算中可以近似计算 Fg=O.5d2, d为钢丝绳直径(㎜) ; α-钢丝绳之间的荷载不均匀系数, 对 6×19 、 6×37 、 6×61钢丝绳分别取 O.85、 0.82 和 0.8; K -钢丝绳使用安全系数。 计算中[Fg]取20.575KN，α＝0.820,K＝10.000 得到计d=22.4㎜ 。 钢丝绳最小直径必须大于 23.00㎜ 才能满足要求! 六、钢丝拉绳吊环的强度计算 : 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力 N 为 : N=RU=20574.570N 。 钢板处吊环强度计算公式为 : σ＝N/A≤[f] 其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8,在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/㎜2. [f]=50N/㎜2 所需的吊环最小直径 D＝[20574.6×4/（3.142×50.00×2）]1/2＝22.9㎜。 七、平台安全要求： 页脚内容 ～段左侧片石混凝土挡土墙第部分 1、卸料平台的上部结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3、卸料平台安装时，钢丝绳应用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处加补软垫物，平台外口应略高于内口； 4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能本松卸起重吊钩； 6、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 每天多一点点的努力，不为别的，只为了日后能够多一些选择，选择云卷云舒的小日子，选择自己喜欢的人。 页脚内容 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容