大体积混凝土基础底板施工的裂缝控制

维普资讯 http://www.cqvip.com 第２８卷第４期　２００８年８月　辽宁工业大学学报（自然科学版）　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｌｉａｏｎｉｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｅｄｉｔｉｏｎ）　、，０１．２８．ＮＯ．４　Ａｐｒ．２００８　大体　积混　凝土基础底板施工的裂缝控制　李超　＇　贾艳东　，王岩松２，瞿　涛　，张贺　凯４　（１．辽宁工业大学土木建筑工程学院，辽宁锦州　１２１００１：２．中建一局集团建设发展有限公司，　北京１００１０２：　３．辽宁工业大学电子与信息工程学院，辽宁锦州　１２１００１；４．中国民用航空东北地区空中交通管理局，　辽宁沈阳１１００４３）　摘要：针对基础工程结构设计特点，以某基础工程大体积混凝土的施工实例，介绍了大体积混凝土的原材　料选择、配合比设计、浇注工艺、养护测温及温度控制技术，并给出了完整的温差和温度应力的理论计算数据。　由于采取了综合技术措施，该基础工程大体积混凝土施工时不留置任何后浇带或施工缝，一次性连续浇捣成型。　经观察，未发现任何有害裂缝，混凝土质量优良，确保了工程质量。　关键词：大体积混凝土；筏式基础：配合比；温度测控　中图分类号：ＴＵ７４　文献标识码：Ｂ　文章编号：１６７４．３２６１（２００８）０４—０２３９．０３　Ｃｒａｃｋ　Ｃｏｎｔｒｏｌ　ｉｎ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｍａｓｓ　Ｃｏｎｃｒｅｔｅ　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　Ｓｌａｂ　ＬＩ　Ｃｈａｏ　，ＪＩＡ　Ｙａｎ．ｄｏｎｇ　，　ＮＧ　Ｙａｎ—ｓｏｎｇ　，ＱＵ　Ｔａｏ　，ＺＨＡＮＧ　Ｈｅ．ｋａｉ４　（１．Ｃｉｖｉｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ＆Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ　Ｃｏｌｌｅｇｅ，Ｌｉａｏｎｉｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｊｉｎｚｈｏｕ　１２１００１．Ｃｈｉｎａ；　２．Ｃｈｉｎａ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｆｉｒｓｔ　Ｄｉｖｉｓｉｏｎ　Ｇｒｏｕｐ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ＆Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ，Ｂｅｉｊｉｎｇ　１００１０２，Ｃｈｉｎａ；　３　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ＆Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｃｏｌｌｅｇｅ，Ｌｉａｏｎｉｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．Ｊｉｎｚｈｏｕ　１２１００１。Ｃｈｉｎａ；　４．Ｎｏｒｔｈｅａｓｔ　ＡＴＭＢ　ｏｆ　ＣＡＡＣ，Ｓｈｅｎｙａｎｇ　１　１００４３，Ｃｈｉｎａ）　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｍａｓｓ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｒａｆｔ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ；ｍｉｘｔｕｒｅ　ｒａｔｉｏ；ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｍｅａｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ・ｔｏ　ｔｈｅ　ｆｅａｔｕｒｅｓ　ｉｎ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｉｎｇ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｐｒａｃｔｉｃｅ　ｆｏｒ　ａ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍａｓｓ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｍａｓｓ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｍａｔｅｒｉａｌ　ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ，　ｍｉｘｔｕｒｅ　ｒａｔｉｏ　ｄｅｓｉｇｎ，ｐｏｕｒｉｎｇ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｃｕｒｉｎｇ，ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｍｅａｓｕｒｅ　ａｎｄ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｗｅｒｅ　ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ．Ｔｈｅ　ｅｎｔｉｒｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ　ａｎｄ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｓｔｒｅｓｓ　ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ　ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　ｄａｔａ　ｗｅｒｅ　ａｌｓｏ　ｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｂｅｃａｕｓｅ　ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｍｅａｓｕｒｅｓ　ｗｅｒｅ　ｔａｋｅｎ，ｔｈｅ　ｍａｓｓ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｏｆ　ｔｈｉｓ　ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｗａｓ　ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ　ｐｏｕｒｅｄ　ａｔ　ａ　ｔｉｍｅ，ｎｏ　ｌａｔｅｒ－ｐｏｕｒｅｄ　ｂｅｌｔ　ｏｒ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｊｏｉｎｔ　ｒｅｓｅｒｖｅｄ　ｄｕｒｉｎｇ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｐｌａｃｅｍｅｎｔ．Ｂｙ　ｌａｔｅｒ　ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ，ｎｏ　ｈａｒｍｆｕｌ　ｃｒａｃｋ　ｗａｓ　ｆｏｕｎｄ，ｔｈｅ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｗａｓ　ｉｆｎｅ，ａｎｄ　ｔｈｅ　ｐｒｏｊｅｃｔ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｗａｓ　ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ　ｅｎｓｕｒｅｄ．　某综合楼工程采用筏式基础，基础混凝土设计　的整体性，缩短工期，节约资金，在采取可靠的大　强度等级为Ｃ４０，抗渗等级为Ｐ１２，基础厚度１．２～　体积混凝土裂缝控制技术措施的前提下，经与设计　１．８　ｍ，局部３．０　ｍ，平面尺寸４８　ｍｘ３６　ｍ，属大体　方和业主方协商，一致同意取消后浇带，基础底板　积混凝土施工。原设计要求在基础底板纵横向各设　混凝土一次连续浇捣成型。同时为减少水泥用量，　置ｌ道后浇带，该基础混凝土工程在５月中下旬施　降低水化热温升，充分利用混凝土的后期强度增　工，气温较高。　长，经洽商并征得各方同意后，决定采用６０　ｄ龄期　由于混凝土抗渗要求较高，且为保证基础底板　的混凝土强度作为评定标准。　收稿日期：２００８—０３－２７　作者简介：李超（１９８０一），男，辽宁锦州人，助理工程师，硕士。　维普资讯 http://www.cqvip.com 辽宁工业大学学报（自然科学版）　第２８卷　ｌ　原材料选用与配合比设定　大体积混凝土配合比的选材与设定，除达到设　计的强度、抗渗等级外，还应具有抵抗裂缝的功能。　１．１水泥选定　缩拉应力，从而减少混凝土收缩开裂。但掺加ＵＥＡ　微膨胀剂后，混凝土的坍落度有一定损失，因此须　同时掺加ＷＤＮ－７高效减水剂，以保证泵送施工要　求的坍落度。　拌合用水采用低温地下水，经检验符合规范　ＪＧＪ６３—２００６Ｉｌｌ规定，出水温度≤２Ｏ℃，比自来水温　度低５～６℃，有效地降低了混凝土出机温度。　１．５配合比设定　选用Ｐ．Ｏ４２．５级水泥，其细度适中，水泥熟料　中水化速度最快、水化热量最大的Ｃ３Ａ含量在７％　以下。　１．２骨料选定　砂：选用质地坚硬、级配良好的当地产Ｂ类低　碱活性天然中、粗砂，含泥量不大于１％，细度模　数２．５～３．２．　石：选用粒径１０￣３２／ｌｌｌｎ的低碱连续级配机碎　石，空隙率较小，含泥量不大于ｌ％，针状和片状　颗粒含量不大于１０％．　按强度＿÷抗渗性和耐久性一＋低水化热温升和　体积稳定性－＋泵送工作性的优先次序经过反复试　配和大量试验，最终确定该工程基础Ｃ４０（Ｒ６ｏ）Ｐ１　２　混凝土的配合比如表ｌ所示。　表１基础Ｃ４０（Ｒ６０）Ｐ１２混凝土配合比（ｋｇ／ｍ３）　１９Ｏ　３００　７０８　１０１８　１５０　５０　９　１．３粉煤灰选定　掺加粉煤灰能相对减少水泥用量从而有效降　低水化热，抑制混凝土温度裂缝的产生。该工程选　用Ｉ级磨细粉煤灰。　１．４外加剂选定　复合型微膨胀剂ＵＥＡ掺入混凝土中，适度膨　注：混凝土坍落度（１６０＂￣０）ｍｍ。水胶比０．３８，砂率４１％．　２基础大体积混凝土温度裂缝控制　计算　该工程大体积混凝土温度场与温度应力理论　计算【２】各步结果详见表２、表３．　胀后在内约束条件下产生预应力，可抵消一部分收　表２　ｔ龄期大体积混凝土裂缝控制各项计算值　ｆ（ｄ）　，　３　６　９　１２　１５　１８　２１　２４　２７　３Ｏ　℃）　６７．０２　５７．Ｏ７　６６．４５　５６．６４　６３．９７　５４．７３　６ｏ．２６　５１．８８　５２．８４　４６．１７　４７．２７　４１．８９　４３．５６　３９．ｏ４　４０．４７　３６．６６　３７．９９　３４．７６　３６．７５　３３．８０　｜】（℃）　℃）　Ｅ　ｎ，（ｘｌ０４Ｎ／ｍｍ２）（ｘｌ０－９ｌ／ｒａｍ）６２．０５　０．７５　４．４７　６１．５５　１．３１　２．５４　５９．３５　１．７５　１．９０　５６．０７　２．０８　Ｉ．６０　４９．５ｌ　２．３３　１．４３　４４．５８　２．５３　１．３２　４１．３Ｏ　２．６７　１．２５　３８．５７　２．７９　１．１９　３６．３８　２．８７　１．１６　３５．２８　２．９４　１．１３　８ｒ　Ｊ（ｘｌＯ。）Ｊ（℃）１．１　１．１　２．１９　２．１９　３．２４　３．２４　４．２５　４．２５　５．２４　５．２４　６．２０　６．加　７．１２　７．１２　８．ｏ３　８．０３　８．９０　８．９ｏ　９．７５　９．７５　注：ｔ为混凝土的龄期，ｄ｜　（ｎ为ｔ龄期混凝土中心计算温度。℃；　。为ｔ龄期混凝土表面计算温度，℃；　（０为ｔ龄期混凝土内平　均计算温度，℃；臣ｎ为ｆ龄期混凝土计算弹性模量，Ｎ／ｍｍ２；屈。为ｔ龄期计算地基约束系数，ｌ／ｍｍ：钒ｎ为ｆ龄期混凝土计算干缩率；　０为ｔ龄期混凝土计算收缩当量温差－℃．　表３　ｉ区段大体积混凝土裂缝控制各项计算值　注：ｉ为混凝土以３　ｄ为计算时间间隔划分的区段数；△　为ｉ区段结构计算温差，℃；　为ｉ区段计算平均地基约束系数，妇ｌｉｌｌ；　为ｉ区段计算平均应力松弛系数；　为ｉ区段计算平均弹性模量，Ｎ／ｍｍ　；属　为ｉ区段混凝土内计算拉应力，Ｎ／ｍｍ　．　到指定期混凝土内最大拉应力　ｎ　＝安全系数　—ｆ｜　［１／（１一　）　１．２１Ｎ／ｍｍ２　式中：　为大体积混　蒌　系数，应　≥１．１５；　式中：　，为到指定期混凝土内最大拉应力，　为到指定期混凝土抗拉强度设计值，Ｎ／ｍｍ２．　Ｎ，ｍｍ２：Ｖ为泊桑比，取０．１５．　基础混凝土强度设计等级改为Ｃ４０（Ｒ６０），预　维普资讯 http://www.cqvip.com 第４期　李超等：大体积混凝土基础底板施工的裂缝控制　２４１　计２８　ｄ龄期时强度约为Ｃ３５混凝土，故按Ｃ３５混　凝土查表Ｉ２】取得抗拉强设计值１．６５　Ｎ／ｍｍ　．　．　Ｋ＝１．６５／１．２１＝１．３６＞１．１５　抗裂系数Ｋ＝１．３６＞１．１５，满足抗裂要求。计　算证明，理论上该工程基础大体积混凝土一次连续　浇筑是可行的。　３施工养护阶段裂缝控制技术措施　３．１施工方法　因取消后浇带，该工程基础混凝土采用“平面分　条，斜面分层，并行浇筑，自然流淌，循序渐进，　一次到顶”的斜面分层推移浇筑法。基础１．２～１．８　ｍ　厚底板处混凝土分３层浇筑到顶，斜面每层浇筑厚　度不超过６００　ｍｍ，坡度保持ｌ，６～１／１０，电梯井等　基础较厚处，按每层不超过５０ｏ　ｍｉｌ１分层连续浇筑。　根据混凝土泵送出料时形成的自然流淌坡度，　沿坡度在每个卸料点范围布设３道振动棒。第１道　布设在混凝土卸料处，负责出管混凝土的振捣，第　２道布设在斜面中部，自然流淌的坡脚处布设第３　道振动棒。每台振动棒均由专人操作，振捣时振动　棒快插慢拔并稍作上下抽动，振捣上层混凝土时，　振捣棒向下插入下层５０　ｍｉｌｌ，以消除上下层间缝。　泵送大体积混凝土在浇筑、振捣过程中所产生　的泌水，必须予以彻底清除，否则将影响工程质量。　浇筑施工过程中，待混凝土大坡面坡脚接近侧模　时，改为从模边下料浇筑，与原斜坡相交，形成一　个积水坑，此时再用软管泵及时抽吸出中间的泌　水，但应注意尽量不要吸入浮浆，否则极易造成抽　水系统的损坏。　大体积混凝土浇筑后上表面的水泥浆较厚，为　了提高混凝土表面的抗裂性能，将预先准备好的　４＠１００钢丝网片压入混凝土内，标高控制在底板　顶标高下２０　ｍｍ处，随浇筑进行随行铺放，并用４＇８　的弯勾钢筋固定好，表面用木抹子抹平，待混凝土　收水后，再用木抹子来回打抹两遍压实，终凝前还　需再抹压一遍，以期闭合混凝土面层的收缩裂缝。　３．２养护方法　该基础工程大体积混凝土养护阶段的温差降　控采用外层保温保湿法。基础混凝土浇捣后及时覆　盖一层不透水、气的塑料薄膜和两层草垫子进行保　湿和控温养护，养护时间定为３０　ｄ，期间根据实测　混凝土内外温差值，通过增掀草垫子的方法对保温　覆盖措施进行及时调整。同时将侧模的拆除时间延　长为２０　ｄ，期间指派专人负责对侧模浇水，使模板　始终处于湿润状态，并在模外再包扎一层保温毯进　行带模保温保湿养护。　４　温度测量　大体积混凝土施工过程中还可能存在着很多　不确定性，理论计算很难完全模拟实际情况。因此　还必须要对大体积混凝土温度历程进行实时监控，　以便及时了解混凝土温度场变化情况，采取相应的　温差控制措施。　混凝土环境大气温度采用普通温度计测量，大　体积混凝土内采用预埋测温探头电子测温法，测温　仪器选用ＪＤＣ一２型建筑电子测温仪。根据“突出重　点，兼顾全面”的平面布置原则，并视底板立面厚　度不同，除在电梯井部位（３．０　ＩＴＩ板厚）处立面布置　了４个测温探头外，其他部位立面均布置３个测温　探头，项面与底面探头均布置在距混凝土面层１００　ｍｍ处，中间探头布置在距顶面为０．６ｈ　为该测点　处板厚）位置处，而不是在板厚正中如图１所示，　这是因为板内最高温度往往出现在中间偏下位置，　温降阶段时这一特性尤为明显ｌ引。该基础工程混凝　土内共计预埋测点２８个，另设大气测点１个，混　凝土表面测点３个，测点总数为３２个。　数据线　图１测温探头立面布置示意图　混凝土浇筑成型后，每２　ｈ测温一次，到降温　过程中温差峰值出现后，改为每４　ｈ测温一次，当　混凝土中心温度低于入模温度后即可停止测温。　该工程实际测温数据显示，基础底板混凝土施　工期间环境温度为２０￣３２℃，混凝土入模温度为　ｌ７～２３℃，混凝土中心最高温度为６９．３＂－－＇７０．４℃，　峰值出现时间为４２　ｈ，持续一段时间后开始降温，　表层最高温度为５４．８～５５．６℃，内外温差最大值为　１４．５～１４．８℃，表外温差最大值为（下转第２７７页）　维普资讯 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第４期　麻博远等：Ｐｔ－Ｒｕ二元合金催化剂ＣＯ“中毒”问题的理论研究　２７７　１９８８，３９（８）：３０９８—３１００．　Ｅｌｃｅｔｒｏａｎａ１．Ｃｈｅｍ，２ｏ０２，５３２（１）：５７—６６．　［５］Ｌｅｅ　Ｃ，Ｙａｎｇ　ｗ　Ｐａｒｒ　ＲＧ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｃｏｌｌｅ－　［１１］Ｈｕｂｅｒ　ＫＰ，ｈｅｒｚｂｅｒｇ　Ｇ　Ｃｏｎｓｔａｎｔｓ　ｏｆ　Ｄｉａｔｏｍｉｃ　Ｍｏｌｃｅｕｌｅｓ．　Ｓａｌｖｅｔｔｉ　ｃｏｒｒｅｌ￣ｉｏｎ－ｅｎｅｒｇｙｆｏｒｍｕｌａｉｎｔｏ　ａｆｕｎｃｆｉｏｎｆｌ　ｏｆｔｈｅ　Ｍｏｌｃｅｕｌｒａ　Ｓｐｅｃｔｒａ　ａｎｄ　Ｍｏｌｅｃｕｌｒａ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｖｏ１．ＩＶ［ＭＪ．　ｅｌｅｃｔｒｏｎ　ｄｅｎｓｉｔｙ［Ｊ．Ｐｈｙｓ．Ｊ］Ｒｅｖ．Ｂ，１９８０，３７（２）：７８５—７８９．　Ｎｅｗ　Ｙｏｒｋ：Ｖａｎ　Ｎｏｓｔｒａｎｄ　Ｒｅｉｎｈｏｌｄ，１９７９．　［６］Ｔｈｉｅｌ　ＰＡ，Ｂｅｈｍ　ＲＪ，Ｎｏｒｔｏｎ　ＰＲ，Ｅｒｔｌ　Ｇ　Ｔｈｅ　ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ　ｏｆ　［１２］Ｇａｓｔｅｉｇｅｒ　ＨＡ，Ｍａｒｋｏｖｉｃ　ＮＭ　ａｎｄ　Ｒｏｓｓ　ＰＮ．Ｈ２　ａｎｄ　ＣＯ　ＣＯ　ａｎｄ　Ｐｔ（１００）．ＩＩ．Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ　ａｎｄ　ｋｉｎｅｔｉｃ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ［Ｊ］．　ｅｌｅｃｔｒｏｏｘｉｄａｔｉｏｎ　ｏｎ　ｗｅｌｌ－ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｅｄ　Ｐｔ，Ｒｕ。ａｎｄ　Ｐｔ．Ｒｕ．　Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ，１９８３，７８（１８）：７４４９—７４５８．　１．Ｒｏｔａｔｉｎｇ—ｄｉｓｋ　ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ　ｓｔｕｄｉｅｓ　ｏｎ　ｔｈｅ　ｐｕｒｅ　ｇａｓｅｓ　［７］Ｙｅｏ　ＹＹ，ＶａＲｕｏｎｅ　Ｌ，Ｋｉｎｇ　ＤＡ．Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃｓ　ａｎｄ　ｋｉｎｅｔｉｃｓ　ｏｆ　ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ［Ｊ］．Ｊ．Ｐｈｙｓ．Ｃｈｅｍ。１９９５，　ＣＯ　ａｎｄ　ＮＯ　ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ　ｏｎ　Ｐｔ｛１００）：Ｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｉｎｇ　ａｎｄ　９９（２０）：８２９０—８３０１．　ｌａｔｅｒａｌ　ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｊ．Ｃｈｅｍ．Ｐｌａｙｓ，１９９６，１０４（２１）：３８１０－　［１３］１ｗａｓｉａｔ　Ｔ，Ｎａｒｔ　ＦＣ，Ｖｉｅｌｓｔｉｃｈ　ｗ　Ｂｕｎｓｅｎｇｅｓ　Ｂｅｒ．ＦｎＲ　３８２ｌ－　ｓｔｕｄｙ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃａｔａｌｙｔｉｃ　ａｃｔｉｖｉｔｙ　ｏｆ　ａ　８５：１５　Ｐｔ－Ｒｕ　ａｌｌｏｙ　［８］Ｍａｒｉｔｎ　Ｒ。Ｇａｒｄｎｅｒ　Ｒ，Ｂｒａｄｓｈａｗ　Ａ　Ｍ．Ｔｈｅ　ａｄｓｏｒｂａｔｅ．　ｏｆｒ　ｍｅｔｈａｎｏｌ　ｏｘｉｄａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｈｙｓ．Ｃｈｅｍ，１９９０，９４（５）：　ｉｎｄｕｃｅｄ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｏｆ　ｔｈｅ　Ｐｔｆ１００）ｓｕｒｆａｃｅ　ｒｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．　ｌＯ３（卜ｌＯ３４．　Ｐａｒｔ　ＩＩ：ＣＯ［Ｊ］．Ｓｕｒｆ．Ｓｃｉ．。１９９５，３４２：６９—８４．　［１４］Ｂｌｙｈｏｌｄｅｒ　Ｇ　Ｍｏｌｃｅｕｌｒａ　ｏｒｂｉｔａｌ　ｖｉｅｗ　ｏｆ　ｃｈｅｍｉｓｏｒｂｅｄ　［９］Ｍａｄｅｙ　ＴＥ．Ｔｈｅ　ｇｅｏｍｅｔｒｙ　ｏｆＣＯ　ｏｎ　Ｒｕ（００１）：Ｅｖｉｄｅｎｃｅ　ｆｏｒ　ｃａｒｂｏｎ　ｍｏｎｏｘｉｄｅ［Ｊ］．Ｊ．　Ｐｈｙｓ．Ｃｈｅｍ，１９６４，６８（１０）：　ｂｅｎｄｉｎｇ　ｖｉｂｒａｔｉｏｎｓ　ｉｎ　ａｄｓｏｒｂｅｄ　ｍｏｌｅｃｕｌｅｓ［Ｊ］．Ｓｕｒｆ．Ｓｃｉ，　２７７２—２７７８．　１９７９，７９：５７５—５８８．　［１５］Ｎｅｌｉｎ　ＣＪ，Ｂａｇｕｓ　ＰＳ，Ｐｈｉｌｐｏｔｔ　ＭＲ．Ｔｈｅ　ｎａｔｕｒｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　［１０］Ｂｒａｎｋｏｖｉｃ　ＳＲ，Ｍａｒｉｎｋｏｖｉｃ　ＮＳ，Ｗａｎｇ　ＪＸ，Ａｄｚｉｃ　ＲＲ．　ｂｏｎｄｉｎｇ　ｏｆ　ＣＮ　ｔｏ　ｍｅｔａｌｓ　ａｎｄ　ｏｒｇａｎｉｃ　ｍｏｌｅｃｕｌｅｓ［Ｊ］．Ｊ．　Ｃａｒｂｏｎ　ｍｏｎｏｘｉｄｅ　ｏｎ　ｂａｒｅ　ａｎｄ　Ｐｔ．ｍｏｄｉｉｆｅｄ　Ｒｕ（１０１　Ｃｈｅｍ．Ｐｈｙｓ，１９８７，８７（４）：２１７０—２１７６．　ｏｖｅｒ－ｂａｒ　０）ａｎｄ　Ｒｕ（０００１）ｓｉｎｇｌｅ　ｃｒｙｓｔａｌ　ｅｌｃｅｙｒｏｄｅｓ［Ｊ］．Ｊ．　责任编校：孙林　（上接第２４１页）　２４．１～２４．６℃，均小于预控极限值（２５℃），大体积　对不同龄期混凝土表面的严格检查，未出现可见裂　混凝土温差得到了有效控制。　缝，该基础结构工程质量验收评定为优良。　根据该工程的实际测温数据，大体积混凝土内　由此可见，只要尊重大体积混凝土的特性，合　部温升的最高温度出现在了浇筑后的第二天（４２　理选材优化混凝土配合比设定，并按照大体积混凝　ｈ），但目前施工手册中的大体积混凝土温度与应力　土施工要求，认真组织施工，作好混凝土的养护工　计算公式和各项参数均是以３　ｄ为一个时间间隔进　作，检测和控制好混凝土的温度，就可以预防有害　行计算的【２Ｊ，如按现行公式计算，具体工程中大体　裂缝的发生，取得大体积混凝土连续浇筑的成功。　积混凝土浇注后内部温升的实际最高温度就有可　能无法准确求得。由此可见，如在大体积混凝土浇　参考文献：　筑后温度变化较为剧烈的温升阶段改为以２　ｄ或更　【１】中国建筑科学研究院．ＪＧＪ６３—２００６．混凝土用水标准【Ｍ】　短的一个时间间隔来设定计算间隔区段，并相应重　北京：中国建筑工业出版社，２００６．　新调整计算公式和参数，则计算结果将一定会更加　【２】《建筑施工手册》编写组．建筑施工手册【Ｍ】．第４版．北　符合大体积混凝土温度变化实际情况。　京：中国建筑工业出版社，２００３．　５结　论　【３】康庆，戎建勋，周继凯，吴胜兴．温度实时监控技术在　大体积混凝土基础底板工程中的应用【Ｊ】．建筑技术，　由于方法科学得当，加上措施有力，施工前期　２００５，３６（１）：４５－４６．　周密部署，施工过程严格管理，基础拆模后，经过　责任编校：孙林