大型地下厂房预应力岩壁吊车梁施工技术

第２６卷　云南水力发电　第３期　Ｙ【ｆＮＮＡＮ　ＷＡＴＥＲ　Ｐ０ＷＥＲ　大型地下厂房预应力岩壁吊车梁施工技术　刘文，范开平　（中国水利水电第十四工程局有限公司曲靖分公司，云南曲靖６５５０００）　摘要：彭水水电站地下厂房预应力岩壁吊车粱布置在薄层、陡倾角、软弱岩层中，边墙自稳定性差、开挖卸荷、不均匀沉陷对岩壁　梁的结构安全十分不利。在应用传统施工经验的基础是上，对岩壁梁结构衬砌与预应力锚固时机、梁体下部薄层开挖随层支护等　施工技术进行了系统研究和实践，成功地解决了因开挖卸荷、不均匀变形导致岩壁粱混凝土产生裂缝的施工难题。　关键词：地下厂房；岩壁吊车梁；结构防裂；彭水水电站　中图分类号：ＴＶ５４６　文献标识码：Ｂ　文章编号：１００６—３９５１（２０ｌＯ）０３一｛）０２７—０６　１工程概况　ｃｍ（伸缩缝左右各２　１ＴＩ范围内岩锚梁中预应力锚杆　岩壁吊车梁锚固体系一般分为预应力与非预应　力两类，彭水水电站地下厂房岩壁吊车梁采用的是　预应力锚固体系。岩壁吊车梁裂缝指岩壁吊车梁结　构混凝土所产生的裂缝。所谓无裂缝预应力岩壁吊　车梁施工技术就是通过合理的施工方法，有效地控　制预应力锚固体系，确保其在施工和运行中尽量避　免和降低岩壁梁混凝土出现裂缝的机率。彭水水电　站地下主厂房岩壁吊车梁结构施工，首次对高强预　应力锚杆采用二次张拉施工、适时浇筑岩壁梁混凝　土、梁体下部采用薄层开挖随层支护等施工技术，成　图１主厂房岩壁吊车梁结构布置图　功地解决了因开挖卸荷、不均沉降导致岩壁梁混凝　＼＼　Ａ型受拉锚杆　一一　土产生裂缝的施工难题。　：　噫钢纤维混凝十　越　线　＼　’＾１【…沟　　１．１岩壁吊车梁结构　Ｂ型　　－ｊ　｜　２００　二期钢纤维混凝：　】　ｕ　ｌ１）　ｌ　ｉ／　一，１ｊ　＼一　彭水水电站地下电站安装有５台单机容量　Ｖ／／／／／／／Ｊ／／Ｉ　、：迤　０Ｉ６　＝２）——　　３５０ＭＷ的大型混流式水轮发电机组，总装机容量　２００ＫＮ预应力锚杆（精扎螺纹钢　警　垂　１　７５０　ＭＷ。主厂房尺寸长Ｘ宽×高：２５２　ｎｌ　ｘ　３０　ｍ　３２　Ｌ＝Ｉ２Ｏ０＠＝５０，孔径７６ｒａｍ　’毫　ｖ２３２．３１　ｌＩ广　（２８．５　ｒｌ１）×７８．５　ｒｎ（８４．５　ｍ集水井），岩壁吊车梁以　上开挖跨度３０　ｍ，岩壁梁以下开挖跨度２８．５０　ｍ。　３２系统砂浆锚杆『　＼　Ｌ＝９００＠＝】５Ｏ　０　至　岩壁吊车梁布置在厂房上、下游边墙上，梁顶高程　２３４．００　ｍ，梁顶宽度２．０　ｒｌｌ，梁体高３．０３　ｍ，梁体沿厂　ｖ２３０．８　ｎ　／、／　房轴线方向布置三条伸缩缝。桥机选用双小车桥式　耍埋ＰＥ｛ｊ＃水管　９０ｒａｍ　起重机（３５ｏ　ｔ／５０　ｔ）＋（３５０　ｔ／５０　ｔ）／２。岩壁吊车梁结　（在母线洞９ｍ范围内Ｌ＝５５ｏ）＼／　Ｉ　构布置如图１、图２。　彭水水电站地下厂房岩壁吊车梁采用预应力锚　图２岩壁吊车梁预应力锚固体系结构布置图　固体系：上、下游边墙自上而下一次布设Ａ、Ｂ型２００　间距加密为４０　ｅｍ）、精轧螺纹钢、Ｌ＝１２　ｍ。Ａ型锚　ＪｃＮ预应力受拉锚杆各～排和Ｃ型受压砂浆锚杆一　杆上仰２５。、Ｂ型锚杆上仰２０。。锚杆自由段长２　ｍ，　排，共三排锚杆。其中Ａ、Ｂ预应力锚杆为｛５３２　ｍｍ，　为开挖壁面岩体内１．５０　ｍ段和岩壁结构体内靠近　分别布置于２３２．８０　ｍ和２３３．４５　ｍ高程，间距为５０　岩体端０．５０　ｍ。岩体和梁体内其余部分均为锚固　÷收稿日期：２０１０—０３—０２　作者简介：刘文（１９８０一），男，Ｉ￣）ｌｌ营山人，工程师，主要从事水利水电工程施工技术管理工作。　云南水力发电　２０１０年第３期　粘结形式，梁体内预埋￣８ｏ　ｍｍ金属波纹管。ｃ型锚　杆为ｊ＆３２＠５０　ｃｍ、Ｌ＝９　１ＴＩ（在上游边墙各母线洞９　ｍ　在薄层、陡倾角、软弱岩层条件下，将厂房纵轴　线与岩层走向呈０。交角布置，该种布置结构，施工过　范围内Ｌ＝５．５０　ｍ＠５０　ｃｍ）。受拉锚杆２　０３２根，受　压锚杆１　００８根。　岩壁梁预应力混凝土分两期浇筑：一期混凝土　为Ｃ３０、二级配，工程量２　２２８　，二期混凝土为Ｃ３０　钢纤维混凝土，工程量１９１．３０　Ｈｌ３。岩壁梁配筋为沿　断面周边布置￣２５＠２５　ｃｍ钢筋，并布置断面箍筋　２８＠２０　ｃｍ，钢筋制安２９７．４　ｔ。　１．２工程地质　主厂房围岩为０，　～０　层灰岩、白云岩及含　灰质串珠体页岩，属Ⅱ、Ⅲ类围岩。开挖揭示裂隙较　发育，局部发育为裂隙密集带。地层走向２２。一２５。，　倾向１１０ｏ～１１５。，倾角６０。一７０。，断层、裂隙比较发　育。主厂房位于ｗ８４与ＫＷ５１两个岩溶系统之间，　岩溶不发育，岩体较完整。主厂房地温２５—２７℃。　主厂房轴线与地层走向基本一致，地下水位较高，约　２８０　３２０　ｍ，洞室围岩外水压力较大。主厂房轴线　与坝区最大主应力平行，最大主应力约８—１０　ＭＰａ。　地下主厂房上游边墙出露岩层为南津关组　０　～、０　～、０　灰岩，为薄层、陡倾角逆坡向产　状；下游侧墙围岩为南津关组０。　～、０　。～、Ｏ。　卜　灰岩和０　白云质页岩，为陡倾角、顺向岩层组合，　对围岩稳定十分不利。下游侧壁Ｏ　ｆ３、Ｏ。　“等层属　于软岩或以软岩为主的软硬岩相间互层状，自稳时　间短，抗风化能力弱，为Ⅳ类围岩。　１．３厂房结构布置特点　一般情况下，大洞室轴线与岩层走向夹角较大　有利于围岩的稳定，与岩层走向平行的方案在工程　实践中是不多见的。根据地质资料分析表明，在地　下厂房洞室群的布置中主厂房洞室应尽量避开ｗ８４　与ＫＷ５１两个岩溶系统以及ｃ０、Ｃ２、Ｃ４、Ｃ５等Ⅲ三类　软弱夹层，以保证主厂房洞室围岩的稳定。彭水水　电站地下主厂房处于乌江、ＫＷ５１、Ｗ８４岩溶系统的　三面包围中，受岩溶系统等地质结构条件的限制，主　厂房位置沿上下游方向的调整余地极小，设计在综　合考虑地质条件及防渗、排水、出线和交通后，将主　厂房轴线与陡倾角岩层（６０。一７Ｏ。）走向布置一致，即　ＮＥ２４￣、与岩层为０ｏ交角。该种布置方案在国内外首　次应用。　厂房纵轴线典型横剖面与地层产状间的关系布　置见图３。　１．４施工难点　程中将出现以下现象：①、上游边墙极易产生失稳现　象，主要表现为松动变形，倾倒变形后的坍塌为主。　具有变形时间长，影响深度大、变形量较大、难以控　制的特征。将主要集中在引水隧洞、母线洞上方的　一定范围内，由于边墙沿岩层走向开挖，加上５条引　水隧洞、５条母线洞在上游边墙交汇，上游边墙岩体　的挖空率较高，上游岩锚梁底距母线洞顶的最小距　离约３．５　ｉｎ，母线洞距引水隧洞的最小距离仅９　ＩＴＩ。　岩层缓倾节理开裂、高边墙稳定问题突出，将严重危　及岩壁梁的结构安全。②、下游侧将出现典型的滑　动破坏，根据经验分析，破坏机制具有突然性，不易　被监测设施所捕捉等特征。　／。　（　｜　／Ｉ　出　习　７＝　蚓　７　霜　一２　…　７｜／／　７　３　ｍ　图３厂房纵轴线典型横剖面与地层产状间的关系布置图　彭水电站地下厂房在薄层、陡倾角、软弱岩层地　质条件下选取选取０ｏ布置方案，岩性本身就不利地　下洞室高边墙的稳定；在无经验可借鉴的情况下，关　于无裂缝预应力岩壁吊车梁施工将是大型地下厂房　施工的重点和难点；而岩壁吊车梁的施工重点和难　点主要在于防裂控制。　２预应力岩壁吊车梁裂缝防控措施　２．１岩壁吊车梁裂缝产生的主要原因及防控措施　岩壁吊车梁裂缝是指岩壁吊车梁结构混凝土所　产生的裂缝。施工中常见裂缝分结构自身所产生的　刘　文，范开平大型地下厂房预应力岩壁吊车梁施工技术　２９　裂缝和外界因素导致而产生的裂缝。岩壁梁结构自　身所产生的常见裂缝有：干缩裂缝、塑性收缩裂缝、　温度裂缝和化学反应引起的裂缝等；外界因素导致　岩壁结构产生裂缝的原因主要有：不均匀沉降裂缝、　下层开挖卸荷引起的裂缝、临近洞室爆破震动所产　生的裂缝、预应力大小与施加方法以及预应力施加　时机的掌控等。　岩壁吊车梁混凝土的预防开裂和采取的措施比　层采用手风钻配合电钻钻孔，采用光面和预裂爆破　技术，在开挖中严格控制壁面光爆孔的钻孔方向、孔　距、装药量，根据地质条件的变化、钻爆效果等及时　修正优化钻爆参数。Ⅲ、Ⅳ期开挖后及时进行岩台　上下拐点范围外的砂浆锚杆、锚索、喷混凝土施工，　使支护紧跟掌子面。　较多，对结构自身产生裂缝的预防措施已有的成熟　的施工经验，比如采取选择合理的浇筑时间、采用温　控混凝土等。彭水水电站地下厂房预应力岩壁吊车　梁防裂，在应用传统经验的基础上，重点在不均匀沉　降、开挖卸荷、不均变形、预应力施加时机等方面进　行重点研究和实践。　２．２开挖卸荷、不均匀沉降裂缝防控技术　２．２．１施工条件　岩壁梁部位的施工分开挖、锚固和结构衬砌。　岩壁梁部位岩石的开挖应在其上部支护完成后，且　洞室围岩稳定的条件下进行，开挖后围岩的支护应　跟进完成；岩壁梁锚杆及钢筋混凝土的施工，应在岩　壁梁部位的断层及溶洞等地质缺陷处理好的条件下　进行。同时混凝土施工前必须具备以下条件以尽量　避免和降低开挖爆破对岩壁结构的影响：①、完成下　层结构预裂和施工预裂；②、距离岩壁梁结构较近的　附属洞室应尽早完成开挖，最好是在岩壁梁结构衬　砌前将附属洞室的开挖工作全部结束，如达不到条　件，应选取在岩壁结构衬砌前，使附属洞室余留的开　挖面与岩壁梁的垂直距离越远越好；③、控制后续开　挖质点爆破震动速率；为了尽量避免和降低岩壁吊　车梁结构衬砌混凝土出现裂缝的机率，彭水水电站　地下主厂房预应力岩壁吊车梁施工对“开挖卸荷、不　均匀沉降裂缝防控”进行了以下研究和实践。　２．２．２岩壁梁开挖技术　１）岩壁吊车梁开挖方案。根据岩壁吊车梁的　布置位置，综合考虑主厂房洞室施工道路的布置情　况，厂房洞室采用“自上而下、分层开挖”的原则；主　厂房共分九大层进行开挖，其中岩壁吊车梁开挖拟　在第Ⅱ层中进行。岩壁吊车梁在主厂房的布置位置　及主厂房开挖分层分区布置图如图４。　２）岩壁梁开挖质量控制。为了降低岩壁吊车　梁的基础卸荷，开挖质量控制重点主要是尽量减少　和避免爆破震动对岩壁建基面得扰动。为了保证岩　锚梁开挖成型和施工进度，经过生产性试验，最后确　定的施工方案为：岩锚梁层开挖共分Ｖ序施工，保护　图４主厂房岩壁吊车粱布置及Ｊ屑开挖分层分区布置图　第工序：岩锚梁层预裂爆破，预裂面距厂房顶层　边墙设计边线４．７５　ｍ。　第Ⅱ序：中部抽槽爆破，开挖高程２３８．５—２２８．３　ｍｏ　第Ⅲ序：岩台上部水平钻爆，开挖高程２３８．５～　２３３．８　ｍ。　第Ⅳ序：岩台下部水平钻爆，开挖高程２３３．８～　２２８．３　ｍ。　第Ｖ序：岩台控制爆破。　岩壁梁开挖经过严格的放线定位、装药起爆、爆　破震动监测等质量控制，开挖共评定３８个单元，优　良率１００％。岩壁开挖后平整的建基面，为防止岩　壁梁结构出现裂缝提供了重要的保障。　２．２．３岩壁梁结构衬砌及预应力锚固时机　岩壁梁结构衬砌与下层开挖的时间安排，根据　以往的经验在厂房第二层开挖结束即着手准备岩壁　梁的结构衬砌，利用第三层尚未开挖的水平岩体作　为岩壁梁结构衬砌的施工平台。过去施工的岩壁梁　在结构衬砌后，其下部开挖面与岩壁梁间的最大距　离不足５　ｍ。该种方案的优点是用于混凝施工的脚　手架搭拆工程量小，混凝土入仓等浇筑方便；缺点是　下层开挖面与岩壁结构间的距离较小，受爆破影响　因素较大；且在下部边墙开挖出露岩层面积较小，其　开挖卸荷及支护力对边墙稳定性影响规律不明。　彭水水电站地下厂房上、下游边墙的岩层为薄　层、陡倾角、软弱岩层，本身不利于边墙的自稳，为了　掌控岩壁梁结构以下部位高边墙开挖后的支护力及　云南水力发电　２０１０年第３期　岩壁卸荷变形规律，综合考虑岩壁结构衬砌在有利　车梁部位的块体分布情况，决定将岩壁梁结构衬砌　于混凝土施工的条件下，决定将岩壁吊车梁结构衬　共划分４２个施工单元，平均长度为１２　仓。根据　砌选取在第三层开挖完成后再进行。当主厂房第三　设计要求上、下游侧吊车梁各设３道伸缩缝，成对称　层开挖后，岩壁结构与下层开挖工作面间垂直距离　布置，每条缝宽２　ｅｍ，缝内填充２　ｅｍ厚沥青泡沫板。　为１０．３０　ｍ（岩壁梁下拐点至下层开挖面即第Ⅳ层　施工施工分缝分为施工缝和结构缝，过去通常　开挖面的距离）。当厂房第三层开挖、支护结束后，　被忽略的是岩壁梁结构与左、右端墙间的衔接分缝。　此时厂房边墙应力已经趋于平衡，岩壁梁基础变形　彭水水电站地下厂房岩壁吊车梁结构衬砌单元在与　趋于稳定，且主厂房下层开挖距离岩锚梁较远，开挖　左、右端墙（ｘｃＦ１Ｄ＋０．００端墙和ＸＣＦ０＋０．２５２端墙）　时控制单响药量，岩壁梁受开挖爆破的影响相对较　处分别预留有１０　ｃｍ的结构分缝，以杜绝左、右端墙　小。彭水水电站地下厂房岩壁梁结构衬砌选择在厂　岩体卸荷对岩壁梁结构产生影响。　房第三层开挖完成后进行，此时与之相近的上游侧　２．３岩壁吊车梁结构结构混凝土温度监测和控制　母线洞和母线交通廊道均已开挖结束；与下部开挖　２．３．１混凝土材料及配合比　的相关预裂工作均完成，这样有效控制了临近洞室　岩壁梁结构自身所产生的常见裂缝主要由混凝　及下层开挖施工导致基础约束力过大使混凝土产生　土干缩、塑性收缩变形、温度以及化学反应等引起而　裂缝的可能性。　产生裂缝。彭水地下厂房岩壁梁结构自身防裂措施　２．２．４岩壁吊车梁结构衬砌后的下部开挖、支护　在研究应用传统经验的基础上，主要从混凝土材料、　为了研究大型地下主厂房纵轴线与岩层走向接　施工配比设计等方面进行了重点控制。　*行，在陡倾角、薄层中软岩条件下高边墙的稳定　彭水电站岩壁吊车梁混凝土，水泥采用业主指　性对岩壁吊车梁的影响，根据厂方第三层开挖、支护　定的湖北宜昌华新水泥有限责任公司生产的中热硅　的边墙变形规律，为了降低边墙开挖后的卸荷变形　酸盐水泥。砂石骨料为主厂房第二层开挖料生产，　能力，使出露岩层及时得到锚固力，彭水电站地下厂　经试验论证，该骨料与岩壁梁建基面的力学性能相　房岩壁梁结构衬砌后，在下部开挖采用“薄层开挖、　近，含有的能与水泥活性物质引起碱性反应的成分　随层支护；对高边墙进行无盖重固结灌浆技术；经试　非常少，不会与水泥发生较严重的碱反应。外加剂　验验证，将部分普通砂浆锚杆调整为中空预应力张　为山西黄河外加剂厂生产的Ｉ－ＩＺ一４混凝土泵送剂。　拉锚杆”等创新技术。这些创新施工技术的综合利　粉煤灰为四川宜宾电厂和重庆电厂生产的Ｉ级粉煤　用，对确保施工质量、加快施工进度、实现建设目标　灰。（材质力学性能特征检测表略，有经监理工程师　起到了关键的作用，有效地保证了洞室边墙的稳定，　审批同意实施的《彭水电站地下厂房岩壁吊车梁混　从而确保了岩壁吊车梁的整体稳定。　凝土施工配合比设计专题报告》）。　２．２．５合理选择结构衬砌单元的施工长度　彭水水电站岩壁吊车梁采用泵送入仓，根据《水　岩壁吊车梁结构衬砌单元长度大小不仅与控制　工混凝土试验规程ＳＤ１０５）等规程规范和设计要求，　不均匀沉降裂缝有关，而且对控制混凝土温度裂缝　在满足泵送要求的前提下，混凝土配合比设计要降　也有关。施工单元划分越长，混凝土衬砌体积就较　低其单位用水量，采用“三低（低砂率、低坍落度、低　大。经试验表明，混凝土结构衬砌单元的浇筑长度　水灰比）、二掺（掺高效减水剂和高性能引气剂）、一　与其表面附近的拉应力成正比关系，浇筑单元长度　高（高粉煤灰含量）”的取用原则。经过试验论证，彭　越短，其表面产生的拉应力越小，裂缝出现的机率就　水电站岩锚梁泵送混凝土设计配合比见表１。　越小。　２．３．２养护剂防护　彭水水电站地下主厂房岩壁梁结构衬砌单元划　由于一期混凝土与二期混凝土相交部位接缝不　分，应用过去岩壁梁混凝土分块长度不大于１５ｍ的　易处理，容易形成漏浆、挂帘现象，且几点安装时，易　经验；同时根据围岩及周围洞室群情况，结合岩壁吊　损伤｝昆凝土的外角，故采用部分二期混凝土与一期　表１彭水电站地下厂房岩壁吊车梁泵送混凝土配合比设计表　刘文，范开平大型地下厂房预应力岩壁吊车梁施工技术　混凝土一起浇筑，并在一期混凝土面上埋设角钢，具　体形式见下图５示。岩壁梁混凝土的养护采用保水　养护，即利用已浇筑的二期混凝土挡水，混凝土浇筑　完成后，蓄水进行养护；边墙的模板不能拆除太早，　凝土施工过程中预埋了ＪＤＣ一２型电子测温仪，共检　测了２３组数据，梁体内部最高３３．１　ｏＣ，最低１１．５℃；　表面温度最高２４．９￣Ｃ，最低１１．５℃；内外温差为ｌ４．　９￣Ｃ。根据测量成果，岩壁梁混凝土中心温度及表面　直接在模板上洒水养护，避免采用冷水直接冲刷混　凝土表面，形成过大的温度梯度，造成表面裂缝；边　温度未超过设计要求，满足合同要求。实测混凝土　出几口坍落度在１７～１９　ｃｍ之间，人仓坍落度在　墙模板拆除后，采用保温被进行覆盖养护。　图５岩体吊车梁养护及防护布置示意图　２．３．３温度监测及塌落度测试　电站厂房混凝土设计允许最高温度见表２。　表２混凝土设计允许最高温度表　℃　混凝土浇筑时段尽量选择在低温季节，避免高　温季节混凝土温升过快而产生温度裂缝。因为地下　洞室的洞内温度除受季节产生的缓慢变化影响外，　一定时段内基本处于恒温状态，温度无骤降变化，洞　室内基本稳定的温度对混凝土的施工是有有利的。　为了控制混凝土的施工温度，通常采用温控混凝土　施工。严格控制混凝土出机口、人仓和浇筑温度，因　为这是防止混凝土早期贯穿裂缝产生的重要措施。　彭水电站岩壁梁混凝土施工受发包方商指定的温控　商品混凝土拌合系统尚未建成等因素制约，根据施　工进展，岩壁梁混凝土浇筑时段为２００４年１１月７　日至２００５年３月２０日。　岩壁梁混凝土浇筑后的温度检测采用电子测温　仪进行，在每仓混凝土浇筑收仓后前８　ｄ，每４　ｈ测　温一次；９　ｄ到１５　ｄ，每８　ｈ测温一次；１６　ｄ到２０　ｄ，每　１２　ｈ测量一次；２１天到２８　ｄ，每２４　ｈ测量一次。混　１６～１８　ｃｍ之间，运输过程坍落度损失１　２　ｃｍ。　岩壁梁混凝土衬砌后，借助预埋监测仪器和严　格的外观检查，未发现有裂缝开度，混凝土外观质量　较好。　３施工验证　彭水电站地下厂房岩壁吊车梁从２００６年４月　开始投入运行，为彭水电站２００８年在同等规模的大　型地下水电站中一年实现５台机组同时投产目标奠　定了基础，确保了发电目标，施工过程中未发生质量　事故和安全问题。　为了掌握岩壁吊车梁的受力特性，验证施工和　运行过程中岩壁梁的工作状态，彭水电站地下厂房　上、下游岩锚梁共布置１２个监测断面，监测仪器有：　测缝计１８支、位错计ｌ８支、点焊式锚杆应力计１８　支和锚杆测力计１８支。典型断面仪器布置见图６。　岩锚梁上、下游侧安装１８支点焊式锚杆应力　计、ｌ８支锚杆测力计。　一　图６岩锚粱预应力监测断面仪器布置图　２００６年３月２３日至３０日，岩锚梁上１号、２号　３２　云南水力发电　２０１０年第３期　桥机进行负荷试验，试验分６个吨位级加载，测试静　态与动态时岩锚梁的工作状况。　分级加载过程中，锚杆应力计变化不到３．０　重庆乌江彭水水电站五台机组先后于２００８年２　月至１２月份相继投产并网发电，岩壁吊车梁经受住　了荷载试验及施工期的机组安装等大件吊装的考　验，运行至今近５年尚未见有一条裂缝开度。这与　ＭＰａ，锚杆测力计锚固力变化不到１　ｋＮ，实测表明，　加静荷载与动荷载过程中，岩锚梁锚杆应力变化不　大，岩锚梁承载能力良好，且近５年观测成果显示，　锚杆应力变化平稳，说明岩锚梁工作正常。　借助安全监测成果表明：岩锚梁锚杆应力变化　有效控制主厂房开挖、支护对岩壁梁结构的施工制　约，在掌控岩壁梁下部岩层卸荷变形规律后适时浇　筑岩壁梁混凝土以及对适时施加预应力锚固时机、　下部采用薄层开挖、随层支护及高边墙固结灌浆等　创新技术是密不可分。借助岩壁梁安全监测数据分　析表明其承载力满足设计要求，证明该工程中对无　裂缝预应力岩壁吊车梁施工技术研究和实践应用是　成功的。　趋势平缓，测缝计实测岩壁梁结构与基岩面间的开　度在１．１０　ｍｎｌ以内，岩壁梁结构与围岩结合面未产　生剪切位移。岩锚梁工作状态正常。　５结语　｛・｝＿｛・｝＿｛・｝－｛・｝＿｛・Ｈ・｝　・｝一｛・｝＿｛・｝－｛・｝＿｛・｝．｛・｝＿｛・｝＿｛・｝＿｛・｝＿｛・｝＿｛・｝－｛・Ｈ・｝　・｝＿｛・｝－｛・｝－｛・Ｈ・｝＿｛・｝＿｛・｝＿｛・Ｈ・｝　・｝＿｛・｝　・｝＿｛・｝÷｝．｛・｝－｛・｝－｛・｝＿｛・｝＿｛・｝＿｛・Ｈ・｝＿｛・｝＿｛・Ｈ・｝　・｝　・｝＿｛・｝　（上接第２６页）　最大增加１５．３％（下游边墙２１０．５　ｍ）；０＋１０６　ｍ桩　大，应力在受控范围内；岩锚梁工作状态正常。主厂　房围岩受力稳定。　厂房０＋１０６．２ｍ桩号锚索测力计Ｄ０６ＺＣ３受力一时间过程线　一号锚索锚固力最大增加３４．１％（下游边墙２１０．５　ｍ）；Ｏ＋３６　ｍ桩号锚索锚固力最大增加３８．５％ｋＮ　（下游边墙２１０．５　ｍ）。２００６年３月后，锚索锚固力　没有继续增大，目前主厂房围岩预应力变化已经稳　定。锚索测力计时间一锚固力变化过程见图７。　厂房０＋１　７６．２ｍ桩号锚索测力计Ｄ０５ＺＣｌ受力一时问过程线　一锚固力（下游边墙）　Ｊ锚固力损失　Ｉ　．　弋－ｌ—　一　－ｉ　：　．２００５－０７－ｌ０　２００６－０７－ｌ０　２００７—Ｏ７—１０　２００８－０７—０９　２Ｏ０９一Ｏ７一Ｏ９　２０ｌ０－０７—０９　年月　目　锚固力（１１２ｌ０．５ｍ上游边墙）　一锚固力损失　图７—３厂房３号机监测断面锚索锚固力变化过程线图　厂房０＋３６ｍ桩号锚索测力计Ｄ０６ＺＣ５受力一时间过程线　一锚固力（下游边墙）　一锚固力损失　０　０匿　一０　————‘　。—　——　———‘——　———　————　——　—————Ｊ—－—　＿Ｊ－４００　、．－：：　｛　。年月　日　图７一ｌ主厂房１号祝监测断面锚索锚固力变化过程线图　厂房０＋１　７６．２ｍ桩呼锚索测力计Ｄ０６ＺＣ１受力一时间过程线　一１Ｉ　一　年Ｈ　ｌ　一ｒ］一Ｉ一　２００５－０７－２０　２００６－０７－２０　２００７—０７—２０　２００８－０７－１９　２００９－０７－１９　２叭０－０７－ｌ９　锚固力（ＥＬ２１０　５ｍ下游边墙）一锚周力损失　１００　２５００　０　ｚ　２０００．０　１　５００．０　图７—４厂房５号机监测断面锚索锚固力变化过程线图　２０　耋　－６０　菌１０００．０　招５００．０　０．０　１４０辑　２２０《　５结论　‘　－３００攥　通过对彭水水电站地下主厂房上、下游侧高边　２００５—Ｏ８—Ｏ１　２００６—Ｏ８—０１　２００７－０８－０ｌ　２００８—Ｏ７—３ｌ　２００９一Ｏ７—３ｌ　２０ｌ０－０７　３ｌ　年月　日　图７—２主厂房１号机监测断面锚索锚固力变化过程线图　墙固结灌浆试验成果及安全监测成果的分析及评　价，得出以下结论：灌浆所拟定的灌浆压力、水灰比、　排距及段长等参数是合理的；灌浆所使用的材料、设　备及施工工艺等能满足设计要求；采用自下而上、先　排序、后孑Ｌ序的施工方法，灌浆效果是明显的；大型　地下主厂房洞室处在薄层、陡倾角、软弱页岩层中的　高边墙可灌性较好，固结灌浆达到预定的加固要求。　固结灌浆对改善因开挖卸荷和爆破震动而损伤、松　动的裂隙岩体效果十分显著，改善了节理裂隙的力　学形状，提高了围岩的整体刚度及抗变形能力。　主厂房（ＸＣＦ０＋３６．２　ｍ）、（ＸＣＦＤ＋１０６．２　ｍ）、　（ＸＣＦ０＋１７６．２　ｍ）三个重要监测断面各类监测仪器　工作正常。２００５年下半年受开挖施工影响，下游边　墙变形较大，经加固处理后变化趋势平缓。２００６年　上半年至今，监测成果反应主厂房围岩变形很小；顶　拱及边墙渗水压力较小，目前底板渗水压力最大　０．２２５　ＭＰａ，变化不大；锚杆应力、锚索锚固力变化不