003后浇带独立支撑体系施工方案

工程基本概况

工程名称：。 地 点： 设计单位：。 建设单位： 监理单位：。 施工单位： 建筑面积：。

1、为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，在后浇带处采用独立柱的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。支撑采用4根钢管组成独立柱支撑，独立柱顶端采用独立模板块做顶板，独立模板与平台板、梁底板分离，并用钢管搭设成水平小方架连撑，小方撑共设三道，分别为上下两道间距立杆端300mm，中部设一道，大于5m设两道以增加独立柱支撑的稳定性。由于后浇带两侧梁属于悬臂结构，由于当悬臂构件距支座点的距离小于1.5m时，当砼强度达到100%后，悬臂端近似不产生下垂。故在施工中后浇带板边距支座梁为200mm梁端底部设独立支撑柱；在主、次梁相交的，且后浇带边距主次梁距离小于1.5m的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑；经过后浇带两平行梁间距净距大于3m的，则在后浇带处板边加设独立支撑，保证该板不下垂；凡后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于1.5m的，均在梁端、板端加设独立柱支撑；后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于3m的均在梁板端部和中间分别各加一独立柱支撑。

2、后浇带支模时采用独立支撑系统，后浇带800宽度以内的底模不支，只支设两端梁竖向支撑，穿过后浇带两侧的梁全部支撑，从距后浇带边200mm距离搭设独立支撑体系的钢管架。每边竖向搭设两排钢管架，竖向钢管间距900mm，分别水平横

管三道，每1500mm一道，扫地杆必须连接牢固，梁与梁之间的独立支撑钢管连接成一体。形成有一个牢固的整体。

3、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型，独立支撑根据梁底板的标高固定，与其模板一起支设，并独成体系，且不能妨碍其他模板的拆除。

4、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。其余部位的模板正常支拆。边距主次梁距离小于1.5m的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑。

5、后浇带两侧梁属于悬臂结构，后浇带处两侧的钢筋独立柱支撑不得与平台梁模板一起拆除重支。在后浇带浇筑砼之前立模时，也不得拆除独立柱支撑，待后浇带两边悬挑梁加固处理完备，方能拆除平台梁模板和钢管，且砼浇筑完毕后，砼强度达到设计强度的75%时，才可拆除后浇带模板和独立支撑。

6、独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置，不得任选位置，保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。

后浇带的支模见附图所示（红色模板为后浇带独立模板）： 后浇带独立支撑体系照片： 附后浇带支撑架计算式：

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

20898 51A2 冢'23577 5C19 尙20621 508D 傍32869 8065 聥35995 8C9B 貛22322 5732 圲3

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 新浇混凝土楼板边长L(m) B2，标高9.00m 7.25 新浇混凝土楼板板厚(mm) 新浇混凝土楼板边宽B(m) 160 1.75 二、荷载设计

当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) e28127 6DDF 淟21067 524B 剋#30359 7697 皗 21345 5361 卡 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 面板自重标准值 面板及小梁自重标准值 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 楼板模板自重标准值 模板及其支架自重标准值 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 24108 5E2C 帬26703 684F 桏33400 8278 艸36526 8EAE 躮0.2 o32061 7D3D 紽 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 风压高度变化系数0.65 μz 风荷载体型系数μs 0.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 2.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 1.1 0.065 三、模板体系设计

模板支架高度(m) 立柱纵向间距la(mm) 立柱横向间距lb(mm) 3.6 1100 1100 水平拉杆步距h(mm) 立柱布置在混凝土板域中的位置 24470 5F96 徖vv An 21876 5574 啴 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 主梁布置方向 小梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 1500 中心对称 325 325 平行楼板长边 200 100 100 结构表面隐蔽 设计简图如下：

模板设计剖面图(楼板长向)

四、面板验算

面板类型 Y24024 5DD8 巘 27234 6A62 橢 28935 7107 焇32592 7F50 罐 覆面木胶合板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板验算方式 21 简支梁 面板弹性模量E(N/mm2) 7100 面板厚度(mm) 15 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+

(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.595kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.595×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·m σ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝21N/mm2 满足要求！

25001 61A9 憩N27680 6C20 氠37950 943E 鐾36972 906C 遬32423 7EA7 级31976 7CE8 糨o

2、挠度验算

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.16)×1=4.116kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.116×2004/(384×7100×281250)＝0.043mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方钢管 205 206000 oA30721 7801 码`F22238 56DE 回29466 731A 猚38674 9712 霒 9.32 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁验算方式 □40×40×3 125 4.66 简支梁 因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.562kN/m M1＝q1l2/8＝1.562×1.12/8＝0.236kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝q2L2/8+pL/4＝0.065×1.12/8+3.15×1.1/4＝0.876kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.562×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.236，0.876，0.315]＝0.876kN·m σ＝Mmax/W＝0.876×106/4660＝187.994N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.5q1L＝0.5×1.562×1.1＝0.859kN

V2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.065×1.1+0.5×3.15＝1.611kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.562×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kN 335271 89C7 觇`937503 927F 鉿!32507 7EFB 绻G

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.859，1.611，3.156]＝3.156kN

τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.156×1000×[40×402-(40-6)×342]/(8×93200×6)＝17.425N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.2＝0.863kN/m

跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.863×11004/(384×206000×93200)＝0.857mm≤[ν]＝l/250＝1100/250＝4.4mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.863×1004/(8×206000×93200)＝0.001mm≤[ν]＝l1×2/250＝200/250＝0.8mm

满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 钢管 1 33847 8437 萷40544 9E60 鹠22769 58F1 壱35548 8ADC 諜> 205 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) Ф48×3 206000 125 主梁验算方式 简支梁 1、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，

1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.362kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.2=0.903kN/m 承载能力极限状态

按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.362×1.1＝0.749kN 按悬臂梁，R1＝q1l=1.362×0.1＝0.136kN R＝max[Rmax，R1]＝0.749kN; 正常使用极限状态

31614 7B7E 签20452 4FE4 俤34293 85F5 藵.a33485 82CD 苍yk

按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×0.903×1.1＝0.497kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.903×0.1＝0.09kN R＝max[Rmax，R1]＝0.497kN; 2、抗弯验算 计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.532kN·m

σ＝Mmax/W＝0.532×106/4490＝118.399N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.111kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.111×1000/424＝9.956N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝1.951mm

跨中νmax=1.951mm≤[ν]=1100/250=4.4mm

G31168 79C0 秀9y20174 4ECE 从23300 5B04 嬄d=

悬挑段νmax＝0.57mm≤[ν]=100×2/250=0.8mm 满足要求！

七、立柱验算

钢管类型 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 424 4.49 λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.634

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.065×1.1×1.52/10＝0.018kN·m Nw＝

0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1×1.1×1.1+0.018/1.1]＝6.534kN

lXh 23215 5AAF 媯39567 9A8F 骏39120 98D0 飐35102 891E 褞

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6534.346/(0.634×424)+0.018×106/4490＝28.371N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

八、可调托座验算

荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝6.534kN≤[N]＝30kN 满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 300 150 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C30 150 dW37865 93E9 鏩}26256 6690 暐]C24917 6155 慕

F1=N=6.534kN 1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um 直截面的最不利周长。 h0 η1 η2 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βsβs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取说明 为0，作为板承载能力安全储备。 38227 9553 镓Y?30275 7643 癃29297 7271 牱40098 9CA2 鲢39651 9AE3 髣d η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um 可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mm

F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1720×280/1000=482.082kN≥F1=6.534kN 满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 Fl≤1.35βcβlfcAln fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 βc βl Aln Al βl=(Ab/Al)1/2 Ab 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，

βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×22500/1000=1303.088kN≥F1=6.534kN 满足要求！