不考虑轴制动力BZ
·
图(1)外制动钳
上图为(外) 制动钳的力学模型
注:制动(外G1) ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性
输出坐标系 : -- 默认 --
密度 = 7800 千克 / 立方米 质量 = 59961.40 克
体积 = 7687358.66 立方毫米 表面积 = 521618.46 平方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = 122.47 Y = 40.56 Z = 49.00
制动钳(内G2) ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性 输出坐标系 : -- 默认 --
密度 = 7800 千克 / 立方米 质量 = 60012.47 克
体积 = 7693906.87 立方毫米 表面积 = 527375.89 平方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = -124.92 Y = 40.76 Z = 49.00
(1)对外制动钳进行分析 工况一:车重按100t计算
SG2(L2S2)QL(L2)G1(SL2S1)2F1L1SL260012.47 106(344124.92)100/8(344264/2)59961106(264344122.47)3242643446.44522(t)通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
工况二:车重按120t计算
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SG2(L2S2)QL(L2)G1(SL2S1)2F1L1SL260012.47 106(344124.92)120/8(344264/2)59961106(264344122.47)3242643447.72204(t)通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
三:车重按150t计算
SG2(L2S2)QL(L2)G1(SL2S1)2F1L1SL260012.47 106(344124.92)150/8(344264/2)59961106(264344122.47)3242643449.63728(t)通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数按1.5进行计算
图(2)内制动钳
(2)对内制动钳进行分析 如图(2)所示
制动钳(内G2) ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性 密度 = 7800 千克 / 立方米 质量 = 60012.47 克
体积 = 7693906.87 立方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = -124.92 Y = 40.76 Z = 49.00
工况一:车重按100t计算
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SQL(L1)G1(L1S1)G2(L1SS2)2F2L1SL2100/8(324264/2)59961106(324122.47)60012.5106(324264124.92)3242643446.17475(t)通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
工况二:车重按120t计算
SQL(L1)G1(L1S1)G2(L1SS2)2F2L1SL2120/8(324264/2)59961106(324122.47)60012.5106(324264124.92)3242643447.39793(t)通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
工况三:车重按150t计算
SQL(L1)G1(L1S1)G2(L1SS2)2F2L1SL2150/8(324264/2)59961106(324122.47)60012.5106(324264124.92)3242643449.23269(t)通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数按1.5进行计算
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上图为制动钳的力学模型
注:制动(外G1) ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性
输出坐标系 : -- 默认 --
密度 = 7800 千克 / 立方米 质量 = 59961.40 克
体积 = 7687358.66 立方毫米 表面积 = 521618.46 平方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = 122.47 Y = 40.56 Z = 49.00
制动钳(内G2) ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性 输出坐标系 : -- 默认 --
密度 = 7800 千克 / 立方米 质量 = 60012.47 克
体积 = 7693906.87 立方毫米 表面积 = 527375.89 平方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = -124.92 Y = 40.76 Z = 49.00
(3)对内制动钳进行分析
工况一:车重按100t计算(内制动钳)
F3G1(L2S1)QL(L2S)G2(S2SL2)2L1SL259961.410-6(344122.47)100/8(3446.45566(t)264) 60012.4710-6(124.9226432324264344通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
工况二:车重按120t计算
通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
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工况三:车重按150t计算
SG1(L2S1)QL(L2)G2(S2SL2)2F3L1SL259961.410-6(344122.47)150/8(3449.637626(t)264) 60012.4710-6(124.92264344)2324264344通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数按1.5进行计算
上图为制动钳的力学模型
注:制动(外G1) ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性
输出坐标系 : -- 默认 --
密度 = 7800 千克 / 立方米 质量 = 59961.40 克
体积 = 7687358.66 立方毫米 表面积 = 521618.46 平方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = 122.47
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Y = 40.56 Z = 49.00
制动钳(内G2) ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性 输出坐标系 : -- 默认 --
密度 = 7800 千克 / 立方米 质量 = 60012.47 克
体积 = 7693906.87 立方毫米 表面积 = 527375.89 平方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = -124.92 Y = 40.76 Z = 49.00
(4)对外制动钳进行分析
工况一:车重按100t计算(外制动钳)
F4G1(L1SS1)QL(L1L1SL2S)G2(L1S2)259961.410-6(324264122.47)100/8(3246.174408(t)264) 60012.4710-6(324122324264344通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
工况二:车重按120t计算
SG1(L1SS1)QL(L1)G2(L1S2)2F4L1SL259961.410-6(324264122.47)120/8(3247.397583(t)264) 60012.4710-6(324124.92)2324264344通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数分别按1.85和1.5进行计算
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工况三:车重按150t计算
SG1(L1SS1)QL(L1)G2(L1S2)2F4L1SL259961.410-6(324264122.47)150/8(3249.232348(t)264) 60012.4710-6(324124.92)2324264344通过大量的试验统计发现,P并不能完全反映运用中的实际情况,需要修正,在此设q1为动力附加系数加入其中。 附加系数q1动力系数按1.5进行计算
考虑轴制动力时
1 若将此摩擦力矩转换到车轮中心的摩擦阻力矩即为
rR 一根车轴 时 Bz =4 B =4up (KN) (1)
Bz—减速器作用在一根轴上的制动力(KN) P—车轮受到的侧压力的 u —制动轨和车轮间的摩擦系数
r—被制动车轮单侧半边摩擦面积的形心到瞬时转动中心C点的距离
R—车轮直径
2 摩擦系数选择
摩擦系数是公式(1)的重要参数,对减速器的制动力影响很大,其变化也特别大,也是减速器制动力波动的主要原因之一,它随着制动轨和车轮接触面的表面粗糙度、油污程度以及相对速度等的不同而变化,根据相关文献资料和经验,取值范围为:0.07~0.17,通常设计一般取0.1或O.11,其理由就要考虑制定过程中最不利的情况即摩擦系数最低的安全些。所以此时我们的设计选择0.17.
3 转换系数的计算
转换系数可依据以下计算公式计算出: 1 )先求出r
rR7页
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r2)再求出R r数值有以下公式计算得出。
r=YE2(RXE)2
式中 XE=
123[(R2a12)3-(R2a2)-(R12a12)3] 3s13[3(R2-R12)(R1-a1)+3R2(a2-R1)-(a32-R1) 6s YE=
(17) 其中
S=
a222R2a2-a2a12R2a12+
a1a12R12a12
+
R222arctg-22R2Raa1222arctg
21Ra2R +1arctg
2R1a122R1-1.π 22a1 =R-h a2= a1+b
所设计的 车轮外半径 R
=420mm
车轮内半径 R1=355mm(345~375mm) 制动轨高度 h = 85mm 制动轨宽度 b = 70mm a1 =R- h =355 mm a2= a1+b = 405 mm
则得 r =120.0 mm =0.286
(1)对外制动钳进行分析
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(1) 车重按100t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出
p27.54229568tp22.32166748t所以 Bz =4 B =4up
(2) 车重按100t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出
r (KN) R(3) 车重按120t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出p33.0089t (4) 车重按120t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p26.754057t (5) 车重按150t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p33.4026757t
(2)对外制动钳进行分析
(6)
t 车重按100t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出p28.015101(7) 车重按100t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p22.704816t 所以 Bz =4 B =4up
r (KN) R(8) 车重按120t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出p33.5753278t
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(9) 车重按120t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p27.213108t (10) 车重按150t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p33.97550916t
(3)对内制动钳进行分析
(11)
车重按100t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出p27.585898t (12) 车重按100t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p22.356814t 所以 Bz =4 B =4up
r (KN) R(13) 车重按120t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出p33.00931292t (14) 车重按120t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p26.754177t (15) 车重按150t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p33.4027819t
(4)对外制动钳进行分析
(16) 车重按100t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出p28.0145966t (17) 车重按100t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p22.704606t 所以 Bz =4 B =4up
r (KN) R10页
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(18) 车重按120t计算,动了系数1.85,上面已经对p做出分析,且求出p33.574801t (19) 车重按120t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p27.21287929(t) (20) 车重按150t计算,动了系数1.5,上面已经对p做出分析,且求出p33.97526938t 底座 ( Part Configuration - 默认 ) 的质量特性 输出坐标系 : -- 默认 -- 密度 = 0.01 克 / 立方毫米 质量 = 55702.64 克
体积 = 7141364.51 立方毫米 表面积 = 637000.45 平方毫米 重心 : ( 毫米 ) X = 83.00 Y = -105.17 Z = 0.00
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