变截面连续箱梁桥悬浇挠度控制

！　！　Ｑ：　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｒ￣ｏｌｏｇｙ　ｌｎｎｏｖａｔｉｏｎ　Ｈｅｒａｌｄ　工程技术　变截面连续箱梁桥悬浇挠度控制　尚忠诚　（江苏交通工程咨询监理有限公司　江苏南京　２１　Ｏ０１　９）　摘要：本文结舍某连续箱梁悬浇实例，讨论了施工中挠度影响因素，提出适用的挠度控制技术，以供同行参考。　关键词：变高度　连续箱梁　悬臂浇筑　挠度控制方法　中图分类号：Ｔｕ　７　文献标识码：Ａ　文章编码：１　６７４－－０９８Ｘ（２０１０）１１（ｃ）一０１　０　７—０１　１工程概况　盐城通榆运河特大桥主桥系三跨预应　徐变、温度变化、结构体系转换、二期恒载、　活载等，均对预拱度具有影响。　观测结果与设计值有较大出入时，应会同　其他有关部门查明原因，及时校核和调整。　力钢筋混凝土连续箱梁，桥孔布置为　（５５＋８５＋５５）ｍ，上部结构为变高度单箱单室　３挠度控制　４误差调整技术　箱粱，顶板宽１　２．５ＩＴＩ，底板宽６．５ｍ，两侧各　悬臂３ｍ，梁底按圆曲线布置，在墩支点处梁　高５．０ｍ，跨中和边跨处梁高为２．０ｍ，箱梁顶　板厚２６ｃｍ，腹板厚度４０～９０ｃｍ，底板厚３Ｏ～　６０ｃｍ。箱梁悬浇Ｏ＃节段长８００ｃｍ，一次性立　模灌注；两侧各节段，ｌ＃～３＃节段长　３００ｃｍ，４＃～９＃节段长３５０ｃｍ，分别采用菱　形挂篮对称悬浇施工。　２挠度影响因素分析　箱梁悬浇施工中，梁体因自重、预力、　干缩潜变、温度、施工机具及施工方法、弹　性模量取值等因素产生挠曲变形，使施工　线形与设计线形产生偏移，此垂直向偏移　变化量即为挠度。　２．１主墩两侧不等重使箱梁体失衡　悬浇施工时，桥墩两侧箱梁悬臂段施　工进度应力求对称、平衡。否则，两端不平　衡力矩使桥墩处于压弯组合作用，墩顶发　生倾斜，从而使悬臂箱梁端部产生过大的　相对高程差，为后段梁（或合拢）施工时的挠　度调整带来不便。　２．２挂篮的变形　挂篮在拼装和移动后，可能存在吊杆　限位不紧、支架支撑和桁架接点连接不牢　等问题。所以，为检验其性能和安全，消除　挂篮结构的非弹性变形，应对挂篮试压，算　出挂篮的弹性变形对箱梁悬臂节段端部挠　度的影响值。　２．３纵向预应力筋张拉顺序使箱梁体变形　箱梁截面内纵向预应力筋张拉顺序的　不当，可能引起悬臂箱梁段的扭矩增大，影　响悬浇节段端部标高的设计值。因此，在挂　篮移动前，顶板、腹板内纵向钢束张拉应按　设计要求的张拉顺序张拉，如设计无要求　时，应注意上下、左右对称张拉，并且张拉　时注意梁体端部标高和锚具的变化。　２　４其他因素　混凝土弹性模量取值、混凝士的收缩　图１　梁端部观测点分布　３　１挠度控制目标　本桥中Ｏ＃节段施工采用落地三角支架　悬浇过程中对桥梁的高程进行实时测　两次立模灌注，并且在悬臂施工中与墩台　量观测，应控制高程误差≤±１Ｏｍｍ，悬臂　临时固结，由于其刚度较大，影响整体线形　合龙时箱梁相对标高允许误差≤±３０ｒａｍ。　残余影响并不大。因此，可选择０＃节段端　根据误差允许范围和合龙精度要求，高程　部高程实测值作为参考值，指导ｌ＃节段的　测量以Ⅱ等水准高程控制测量标准为控制　施工，然后量测该节段端部高程。利用这两　网，箱梁悬臂浇筑施工以Ⅲ等水准高程精　组数据，进行参数估计。对于本桥，跨度相　度控制联测，偶然误差不大于１ｍｍ／ｋｍ。另　对不算太大，节段数也不太多，非线形影响　外，控制目标必须是桥梁长期线形达到设　不大，考虑使用传统经典的最小二乘法进　计竖曲线，在桥梁竣工时应保证足够的徐　行参数估计，通过它对设计参数的识别与　变预拱度。　修正，可以使提前预测值不断向真实值逼　３　２预拱度计算　近，随着数据量的增多，它的准确性也慢慢　每段箱粱施工前，选择适当计算参数，　提高。在具体运用中，通过对已知数据组的　设计出悬臂梁端点的各种影响因素下的挠　线性回归，在解出回归系数后即可按照二　度值和节段预拱度。由于预拱度的计算涉　元线性回归模型对下一节段挠度值进行预　及到计算图式、临时荷载模拟、混凝土浇筑　测，该预测值作为下一节段理论挠度值。两　过程的模拟、预加力位置和张拉的模拟、后　元线性回归模型为：　期恒载、活载的影响以及长时间的徐变等　ｊ爿　实际挠度＝口十ｂ‘Ｈ理论挠度＋ｃ’　测＋　因素影响，应根据实测数据修正计算参数。　—Ｎ（０，仃　）　３．３控制测点布置　式中口、ｂ、Ｃ、　分别与日　本桥桥墩高度为４．５ｍ，刚度较大，施工　无关的未知参数。　过程对其墩顶高程值影响不大。另外，由于　采用此方法，本桥悬浇过程中端部观　对称悬臂施工，两侧悬臂端不平衡力矩很　测误差不超过９ｒａｍ，合龙时箱梁标高相对　小，不至于使墩顶发生倾斜。所以，将水准　最大误差为ｌ　３ｍｍ；箱梁顶面高程误差最大　控制点高程引至主墩上Ｏ号节段顶面上，多　不超过１　０ｉｎｍ，合龙时相对最大误差为　次观测中，假定认为墩顶挠度为零。　ｌ２ｍｍ，完全符合相应的规范规定。两桥均　在梁段前端部预埋设短钢筋，顶部磨　是主跨≤ｌ００ｍ。实践证明采用此模型简单　平，高出模板５ｒａｍ，作为高程观测点，如图ｌ　实用，计算结果能够满足施工精度的需要。　所示。为正确反映悬臂段梁体端部挠度，把　梁底标高作为施工控制的目标。又为了便　５结语　于观测，每节段变位监测点从梁底第４测点　通过对该悬浇桥挠度控制的介绍，可　经腹板引到顶板上第ｌ　３测点。同时，挂篮　得出以下结论：　定位标高按梁底待浇节段的最前沿横截面　（１）挠度控制是一个动态控制过程，工　上的第４测点定位。浇完混凝土后，通过测　作量大而烦琐，挠度误差积累将影响着后　量梁顶板预埋的钢筋头的标高与此时对应　期合龙精度和成桥运营状况下的线形。　的梁高，建立梁底与梁顶测点的标高关系，　（２）通过选择适当的施工方案，大跨连　这样已浇梁段的梁底标高可通过梁顶标高　续梁桥悬浇施工挠度误差可控制在允许的　的测量值反算出来。　限值内。　３．４高程观测步骤　（３）对主跨≤ｌ００ｍ的大跨连续梁桥悬浇　施工中，施工方高程观测包括４个关键　施工，采用最小二乘法进行参数估计，二元　工况，分别为挂篮立模定位、混凝土硬化前　线性回归模型较容易掌握，而且挠度控制　高程、混凝土硬化后（预应力束张拉前）高　和合龙效果良好，具有一定借鉴意义和推　程、预应力束张拉后高程，而监理方高程复　广价值。　测应控制２个关键工况：挂篮立模定位和预　应力张拉后高程。两部门应协调工作，分别　做好梁端高程观测和实测时间的记录，如　科技创新导报Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ　Ｈｅｒａｌｄ　１０７