第1章 材 料 属 性
钢箱梁暂时支架材质采纳 Q235，弹性模量 E=2.0 ×105Mpa，容重 r=78 .5KN/m3，允许应力［σ 0］＝ 200Mpa；
第2章 计算模型、计算荷载及荷载条件
2.1 、暂时胎架构造形式
依据钢箱梁节段的自重及现场的地质条件，暂时支墩其构造形式以下： 暂时支撑钢管柱由若干根φ 325×10 的钢管组装成一个系统，承重梁为
2 工 30b
钢焊接而成，横向支撑为 L75*6 支撑。
以下列图所示。
暂时支撑横截面图
2.2 钢箱梁最不利状况下支架计算
依据实质条件，本计算考虑采纳最大重量的节段进行验算，即验算
13 节段的吊装工
况。吊装 L5 联钢箱梁时，重力转变为节点荷载作用在工字钢分派梁上，再由工字钢传
递到立柱上。经过构造剖析、计算确认暂时施工支架构造在使用条件下的强度、稳固
及变形等可否知足预约的功能要求，达到安全、合用。
模型说明：采纳 MidasCivil2006 建模，各杆件采纳空间梁单元模拟，构件材资料采纳
Q235，截面与设计图纸同样。依据构造支承条件，假设立柱的柱脚不发生沉降，按铰
接办理，模型以下所示：
图1 计算模型图
计算荷载：吊装质量采纳节点荷载模拟。依据钢箱梁的支承条件，钢箱梁采纳节点集 中力模拟，立柱和分派梁作为自重加载。考虑冲击力的影响，重量乘以
1.3 的冲击系
数，且考虑不平均系数 1.4 ，加载图以下：
图 2 吊装支架荷载模拟图
钢箱梁支架验算
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钢箱梁暂时胎架施工方案
强度验算：
依据公路桥涵设计通用规范 (JTGD60-2004)的要求，考虑到吊装的冲击系数和施工荷载
的不均衡系数，箱梁自重分项系数取
1.3, 同时考虑荷载不平均系数 1.4 ，支架自重分
项系数取 1.1 。
◆ 钢管柱
图 3
1.1恒吊装荷载 应力争 (MPa)
◆ 剪刀撑 L75*6角钢
图 4
1.1恒吊装荷载 应力争 (MPa)
◆ 工字钢— 2*30b工钢
图 5
1.1恒吊装荷载 应力争 (MPa)
◆构造整体应力争
图
立柱最大应力为 70.3MPa(压应力 ) 。
联接系最大应力为 88MPa(组合应力 ) 。
工字钢最大应力为 8.3MPa(组合应力 ) 。
最大应力 120MPa
刚度验算
考虑吊装过程中的竖向荷载组合，获得的立柱横向挠度最大值为
2.1mm,，因此支
架刚度知足要求。
图 10 1.1恒吊装荷载 立柱横向挠度 (mm)
考虑吊装过程中的竖向荷载组合，获得的支架竖向挠度最大值为
S 16
L 9000
22.5mm
, ，因此支架刚度知足要求。
400 400
2.3 稳固性验算
采纳 MidasCivil2006
进行构造一类稳固性剖析
(Linear Buckling
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钢箱梁暂时胎架施工方案
Analysis) ，求解构造的临界荷载安全系数 析临界荷载安全系数对应的屈曲模态
(Critical Load Factor) 和分
(Buckling Mode Shape) 。在必定的
变形状态下，构造的静力均衡方程能够写成以下的形式：
[K]: 构造的切线刚度矩阵 [KG]: 构造几何刚度矩阵 {U}: 构造的整体位移向量 {P}: 构造外荷载向量
构造的几何刚度矩阵经过各个单元的几何刚度矩阵相加而得。构造
的几何刚度矩阵表示构造在变形状态的刚度变化，与施加的荷载有直接
的关系。构造受压时刚度减小，反之增添。
当构造达到分支点失稳时，构造的几何刚度矩阵能够表示为荷载系
数和受荷载作用时构造的几何刚度矩阵的乘积。
经过特点值剖析获得的特点值就是构造的临界荷载，特点向量即是
构造失稳对应的屈曲模态。
最不利状况一下第一步计算采纳恒载和活载一同倍增的方式求解构造的
稳固系数。计算表示，构造稳固系数大于 5.2 ，一阶失稳模态为 剪 刀 撑
75*6 角钢的失稳。
2. 4支座反力
为配合基础验算，提取荷载组合作用下，构造支座反力，单位为 t 。2.5
结论
1） 构造最大应力为 120MPa，强度知足要求。
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钢箱梁暂时胎架施工方案
2） 竖向荷载作用下支架竖向挠度
2mm，刚度知足施工荷载的需求。
L S
15
400
9000
23mm 400
3） 竖向荷载作用下支架竖向挠度
，刚度满
足施工荷载的需求。
4） 恒载和施工荷载一同倍增的状况下，
5） 考虑施工横向局部微调工况时， Q235 钢材最大应力为 124Mpa，
因为
6） 依据《公路桥涵钢构造及木构造设计规范
JTJ 025-86》第条，胎架作为临
时性构造物构件，可不验算疲惫强度。
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