水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书
水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。 （一）计算荷载 1、箱梁恒载计算：
C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN 钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN 恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN 2、支架模板荷载：
（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3） P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN （2）侧模自重荷载：
P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN （3）翼缘板底模自重荷载：
P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN （4）内模自重荷载：
P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN
（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m） P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）
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P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载：
立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置 立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN
横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN 支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN
支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN 3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）： P3=25.5*28*2.5=1785KN
4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）： P4=25.5*28*2=1428KN
5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2） P5=25.5*28*2=1428KN 6、28a工字钢自重荷载： P6=34*26.5*43.47=391.66KN 平均荷载：Q6=0.534KN/m2 7、贝雷梁自重荷载 P7=9*36*2.7=874.8KN 8、36a工字钢自重荷载： P8=25.5*8*59.9=122.2KN
9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）： P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN
10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）
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钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。 由此单根钢管桩自重荷载为： 19.5*3.14*0.6*0.01*78KN/m3=28.66KN 钢管桩总体自重荷载为： P10=28.66*52=1490.09KN 二、I28a工字钢验算
I28a工字钢作为小横梁，间距和支架纵桥向间距一样，在梁端及中隔板处间距为60cm，在其余位置间距90cm。通过比较，箱室下跨径为1.225m的小横梁比翼缘板处跨径为1.675m的小横梁受力大，故只验算跨径为1.225m的小横梁。 （1）梁端及中隔板处间距为60cm
梁端及中隔板处梁体平均荷载为42.5KN/m2，模板支架荷载按6KN/m2计，人员和机具荷载、振捣混凝土荷载、倾倒混凝土荷载均按2KN/m2计； 则总荷载为g=（42.5+6）*1.2+6*1.4=66.6KN/m。 强度验算；
跨中弯矩：M1/2=glL2/10=66.6*0.6*1.2252/10=6KN•m； W=5.082×10-4m3
σw=M1/2/W=6/(5.082×10-4)=11.81MPa≤145MPa 刚度验算：
弹性模量E=2.1×105Mpa I=71.15×10-6m4
ƒ=5glL4/384EI=5*66.6*0.6*1.2254/（384*2.1×105*71.15×10-6）=0.08mm ƒ＜L/400=1.5mm
梁端和中隔板处采用I28a工字钢能满足要求。 （2）其余位置间距为90cm
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其余位置按照B-B截面计算，梁体平均荷载为26.25KN/m2，模板支架荷载按6KN/m2计，人员和机具荷载、振捣混凝土荷载、倾倒混凝土荷载均按2KN/m2计； 则总荷载为g=（26.25+6）*1.2+6*1.4=47.1KN/m。 强度验算；
跨中弯矩：M1/2=glL2/10=47.1*0.9*1.2252/10=6.36KN•m； W=5.082×10-4m3
σw=M1/2/W=6/(5.082×10-4)=12.51MPa≤145MPa 刚度验算：
弹性模量E=2.1×105Mpa I=71.15×10-6m4
ƒ=5glL4/384EI=5*47.1*0.9*1.2254/（384*2.1×105*71.15×10-6）=0.08mm ƒ＜L/400=1.5mm
其余位置采用I28a工字钢能满足要求。 三、贝雷梁验算 1、按均布荷载计算
荷载组合：P=（P1+P2）*1.2+（P3+P4+P5）*1.4+（P6+P7）*1.2=24469.51KN 均于布36片贝雷梁上，则每组贝雷梁受力： F=P/11=24186.18/36=679.71KN
即每组贝雷梁上均布荷载为Q=671.84/28=24.28KN （1）强度验算
Mmax=0.1*QL2=0.1*23.99*（28/3）2=211.51KN•m＜【M】=788.2KN•m Qmax=0.6*QL=0.6*23.99*（28/3）=135.97KN＜【Q】=245.2KN 强度满足要求。 （2）刚度验算
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E=2.1*105MPa，I=0.0025m4
ƒ1=0.512QL4/100EI=0.512*24.28*（28/3）4/(100*2.1*105*0.0025)=1.8mm ƒ2=0.5*0.1524*（32-1）=6.1mm
ƒ= ƒ1+ ƒ2=7.9mm＜【ƒ】=14000/400=35mm 刚度满足要求。
故横向布置36片贝雷梁满足要求，为保证腹板下贝雷梁强度及刚度要求，对腹板下贝雷梁进行加强。 2、腹板下贝雷梁计算
根据贝雷梁布置图，通过比较，中腹板下贝雷梁受力较大，中腹板下4片贝雷梁分配荷载宽度2.575m，中腹板下平均荷载为24.69KN/m2，模板支架荷载按6KN/m2计，人员和机具荷载、振捣混凝土荷载、倾倒混凝土荷载均按2KN/m2计，则4片贝雷梁荷载为Q=2.575*（（24.69+6）*1.2+6*1.4）=116.46KN/m。
贝雷梁纵向基本为空心段，除跨中和两端为实心段，考虑到跨中实心段较少，两端实心段基本在钢管桩上方，故贝雷梁验算时，纵桥向按照均布荷载计算。
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106.25190257.5167.5257.5167.5257.5212.5212.5212.5212.5212.5212.5
（1）强度验算
Mmax=0.1*QL2=0.1*116.46*（28/3）2=1014.50KN•m Mmax＜【M】=4*788.2KN•m*0.9=2837.52KN•m Qmax=0.6*QL=0.6*116.46*（28/3）=652.18KN Qmax＜【Q】=4*245.2KN*0.9=882.72KN （2）刚度验算
E=2.1*105MPa，I=4*0.0025m4=0.01m4
ƒ1=0.512QL4/100EI=0.512*116.46*（28/3）4/(100*2.1*105*0.01)=2.2mm ƒ2=0.5*0.1524*（32-1）=6.1mm
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ƒ= ƒ1+ ƒ2=8.3mm＜【ƒ】=14000/400=35mm 刚度满足要求。 三、36a工字钢验算
钢管桩面用两根I36a双拼做做主梁。
荷载组合：P= P=（P1+P2）*1.2+（P3+P4+P5）*1.4+（P6+P7+P8）*1.2=24616.15KN 每片工字钢受力：P/8=3077.02KN
又有36片贝雷梁传力于工字钢，即F=3072.44/36=85.47KN
由于贝雷梁作用点与钢管桩相重合，即工字钢无剪力、弯矩和扰度存在，即I36a工字钢满足要求。 四、钢管桩验算
根据设计院提供的百水芊城主线上跨桥第一联和第二联地质详细报告，并进过地址岩层比较，将地质最不利的情况作为验算依据，确定钢管桩打入深度。 钢管桩
钢管桩采用600mm直径钢管，厚度10mm，长度19.5m，实际入土长度19m。 地质情况如下： 土层厚度 层底标高 编号 1-2 2-1 2-2 3-1 3-2 3-3 .
承载力 桩侧土摩阻力 计算长度 土层名称 （kpa） 2.7 9.63 0.6 9.03 6.5 2.53 1.2 1.33 7 -5.67 素填土 粉质粘土 粉质粘土夹粉土 粉质粘土 粉质粘土 粉土 140 70 240 170 270 （kpa） 32 30 64 58 72 （m） 2.7 0.6 6.5 1.2 7 1 1.2 -6.87 . 6-1 21 -27.87 强风化花岗闪长岩 320 100 0 1、钢管桩摩阻力计算：
根据《桩基工程手册》沉桩的承载力允许值计算如下：
[Ra]=1/2（u∑ai•qsik•li+ar•Ap•qpk）
式中：
u——桩身周长； n——土的层数；
qsik、qpk——桩周第i层土的桩侧摩阻力标准值和桩端处的承载力标准值； li——桩周第i层土的厚度； Ap——桩端投影封闭的面积；
ai，ar——分别为振动沉桩对各土层桩侧摩阻力和桩端承载力的影响系数，取0.7。 因此，由上式计算得出
[Ra]=0.5*[3.14*0.6*0.7*(32*0.6+30*6.5+64*1.2+58*7+72*1)+0.7*3.14*0.3*0.3*270] =533.78KN
钢管桩上荷载组合：
P=(P1+P2)*1.2+(P3+P4+P5)*1.4+(P6+P7+P8+P9+P10)*1.2=26466.57KN [Ra]＞P/52=26466.57/52=508.97KN 钢管桩单桩承载力达到总体承载力要求。 3、稳定性验算 钢管截面积A=18526mm 惯性矩I=806753140mm4 i=（I/A）1/2=208.7mm
λ=KL/i=0.7*19.5*103/208.7=65.4
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查表得：弯曲系数φ1=0.745
σ=P/Aφ1=533.78/(18526*0.745)=38.67MPa 取安全系数K=2
则2σ=2*38.67=77.34MPa＜170MPa
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水上支架示意图（纵桥向）
2800933.33933.33933.33
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水上支架示意图（横桥向）
933.33933.33933.332550212.5212.5212.5212.5212.5212.52650212.5212.5212.5212.5212.5212.5
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