叠合楼板支撑计算书

计算依据：

1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－2010 4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性： 新浇混凝土板名称 板底支架纵向长度La(m) 板底支架高度H(m) FB1预制叠合楼板 预制+新浇混凝土板板厚(mm) 4 2.8 板底支架横向长度Lb(m) 60预制+70现浇 4 二、荷载设计： 主梁 主梁及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.05 0.1 0.6 24 1.1 3 顶托及主梁 支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m) 泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m) 其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m) Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m) 基本风压ω0(kN/m) 2222330.25 0.55 2.8 0.78 1 0.8 2.8 0.78×1×0.8=0.624 风荷载高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 风荷载标准值ωk(kN/m) 抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m) 三、板底支撑体系设计： 主梁布置方向 立杆横向间距lb(mm) 顶层水平杆至立杆顶部距离hˊ(mm) 主梁最大悬挑长度L2(mm) 平行桁架方向 1200 950 立杆纵向间距la(mm) 水平杆步距h(mm) 支架可调托座支撑点至叠合楼板板底距离a(mm) 150 1200 1200 170 精选

平面图

纵向剖面图

横向剖面图

四、叠合楼板验算

精选

按简支梁 ，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下 ：

面板类型 抗弯强度设计值f(N/mm) 计算方式 2叠合楼板 14.3 简支梁 厚度t(mm) 弹性模量E(N/mm) 260 3×10 4

W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4

I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3 承载能力极限状态

q1=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1.2×1.2× (24+1.1) × (0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/m

q1静=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）=4.7kN/m

正常使用极限状态

q=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算

Mmax=0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m

σ=Mmax/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mm νmax=0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm 满足要求！

五、主梁验算

主梁材质及类型 截面惯性矩I(cm) 抗弯强度设计值f(N/mm) 计算方式 24方钢管 426.667 17.16 四等跨梁 截面类型 截面抵抗矩W(cm) 弹性模量E(N/mm) 2350×80 106.667 8800 承载能力极限状态 q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态

q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×1.2×(0.05+(24+1.1) ×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m

精选

按四等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算

σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

Vmax＝6.937kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)

=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

νmax=2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 满足要求！ 4、支座反力

承载能力极限状态 R1=6.797kN R2=13.173kN R3=11.071kN R4=13.173kN R5=6.797kN

正常使用极限状态

精选

R1ˊ=5.252kN R2ˊ=10.179kN R3ˊ=8.555kN R4ˊ=10.179kN R5ˊ=5.252kN

六、立柱验算

钢管类型(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 立柱截面抵抗矩(mm) 悬臂端计算长度折减系数k 32Φ48×3.5钢管 205 5080 0.7 回转半径i(mm) 立柱截面面积(mm) 支架立杆计算长度修正系数η 215.9 489 1.2 1、长细比验算 l01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm

考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l0=1860mm

λ=l0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载

顶部立杆段： λ1=l01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75

N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kN

f=N1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

非顶部立杆段： λ2=l02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47

N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kN

f=N2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载

Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：

N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ

Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kN

f=N1w/(φ1A)+Mw/W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求！

精选

非顶部立杆段：

N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQ

Q1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kN

f=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求！

七、可调托座验算

可调托座内主梁根数 1 可调托承载力容许值[N](kN) 40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.85kN≤[N]=40kN

满足要求！

八、抗倾覆验算

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生

MT=ψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.m

MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m MT=32.418kN.m＜MR=90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生

MT=ψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.m

MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882kN.m

MT=11.29kN.m≤MR=166.882kN.m 满足要求！

九、立柱地基承载力验算

地基土类型 地基承载力调整系数kc 混凝土地面 0.4 地基承载力特征值fg(kPa) 垫板底面积A(m) 21.2×10 0.25 3 由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力

p=N/(mfA)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜fak=1200kPa 满足要求！

精选