浮托顶推法架设64m钢桁梁技术

２０１１年３月　第３期（总ｔ５０）　铁道工程学报　Ｍａｒ　２０１１　ＪＯＵＲＮＡＬ　ＯＦ　ＲＡＩＬＷＡＹ　ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ　ＳＯＣＩＥＴＹ　ＮＯ．３（Ｓｅｒ．１５０）　文章编号：１００６—２１０６（２０１１）０３—００５８—０６　浮托顶推法架设６４　ｍ钢桁梁技术　张云昭料　（中铁十局集团有限公司，　济南２５０００１）　摘要：研究目的：浮托顶推法架设钢桁梁的施工设施主要由膺架、滑道、水上浮托支承、顶推纵移、方向及定位　控制等五大系统组成。文章介绍了其工艺原理、工艺流程、操作步骤和主要安全质量措施，对修建同类桥梁具　有重要的指导意义和借鉴意义。　研究结论：浮托顶推法架设钢桁梁是在一般浮拖法架梁基础上的创新，它与一般浮拖法架梁的主要区别　是钢梁纵移的动力不同，即采用钢桁梁后端的顶推装置代替前方的牵引设备，具有设备简单、操作方便、速度　均匀、运行平稳、有利安全的特点。　关键词：钢桁梁；架设；浮托；顶推　中图分类号：Ｕ２４　文献标识码：Ａ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｏｆ　Ｅｒｅｃｔｉｎｇ　６４　ｍ　Ｓｐａｎ　Ｓｔｅｅｌ　Ｔｒｕｓｓ　Ｇｉｒｄｅｒ　ｗｉｔｈ　Ｆｌｏａｔ　Ｔｏｗ　ａｎｄ　Ｊａｃｋ・－—ｉｎ　Ｍｅｔｈｏｄ　ＺＨＡＮＧ　Ｙａｎ—ｚｈａｏ　（Ｃｈｉｎａ　Ｒａｉｌｗａｙ　Ｎｏ．１０　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｇｒｏｕｐ　Ｃｏ．Ｌｔｄ，Ｊｉｎａｎ，Ｓｈａｎｄｏｎｇ　２５０００１，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｐｕｒｐｏｓｅｓ：Ｅｒｅｃｔｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｔｅｅｌ　ｔｒｕｓｓ　ｇｉｒｄｅｒ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｌｏａｔ　ｔｏｗ　ａｎｄ　ｊａｃｋ—ｉｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｎｅｅｄｓ　ｆｉｖｅ　ｓｙｓｔｅｍｓ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｏｒｂｅｌｌｉｎｇ，ｓｌｉｄｅｗａｙ，ｂｅａｒｉｎｇ　ｏｆ　ｕｐｌｉｆｔ　ｆｏｒｃｅ，ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｍｏｖｅｍｅｎｔ　ｂｙ　ｊａｃｋ—ｉｎ，ａｎｄ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｐｏｓｉｔｉｏｎ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ．Ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ　ｔｈｅ　ｍａｉｎ　ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ　ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ，ｔｈｅ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｃａｌ　ｐｒｏｃｅｓｓ，ｏｐｅｒａｔｉｏｎ　ｓｔｅｐｓ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｍｅａｓｕｒｅｓ　ｏｆ　ｅｎｓｕｒｉｎｇ　ｓａｆｅｔｙ　ａｎｄ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｏｆ　ｅｒｅｃｔｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｔｅｅｌ　ｔｕｓｓｒ　ｇｉｒｄｅｒ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｌｏａｔ　ｔｏｅ　ａｎｄ　ｊａｃｋ—ｉｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｆｏｒ　ｐｒｏｖｉｄｉｎｇ　ｔｈｅ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｔｏ　ｃｏｎｓｔｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｉｍｉｒｌａｒ　ｂｒｉｄｇｅ．　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎｓ：Ｔｈｅ　ｆｌｏａｔ　ｔｏｗ　ａｎｄ　ｊａｃｋ—ｉｎ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｓ　ｔｈｅ　ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ　ｂａｓｅｄ　Ｏ１３　ｔｈｅ　ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ　ｆｌｏａｔ　ｔｏｅ　ｍｅｔｈｏｄ．Ｉｔ　ｉｓ　ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ　ｆｌｏａｔ　ｔｏｅ　ｍｅｔｈｏｄ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｐｏｗｅｒ　ｔｏ　ｍａｋｅ　ｔｈｅ　ｇｉｒｄｅｒ　ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　ｍｏｖｉｎｇ．Ｎａｍｅｌｙ，ｉｔ　ｕｓｅｓ　ｔｈｅ　ｉａｃｋ—ｉｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ａｔ　ｔｈｅ　ｒｅａｒ　ｅｎｄ　ｏｆ　ｓｔｅｅｌ　ｔｒｕｓｓ　ｔｏ　ｓｕｂｓｔｉｔｕｔｅ　ｔｈｅ　ｔｒａｃｔｉｏｎ　ｄｅｖｉｃｅ　ｉｎ　ｔｈｅ　ｆｒｏｎｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｔｅｅ１　ｔｒｕｓｓ，ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｆｅａｔｕｒｅｓ　ｏｆ　ｕｓｉｎｇ　ｓｉｍｐｌｙ　ｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓ，ｅａｓｙ　ｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ｅｖｅｎ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ，ｓｍｏｏｔｈ　ｒｕｎｎｉｎｇ　ａｎｄ　ｅｎｓｕｉｎｇ　ｔｈｅ　ｓｅｃｕｒｉｔｙ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｓｔｅｅｌ　ｔｒｕｓｓ　ｇｉｒｄｅｒ；ｅｒｅｃｔｉｏｎ；ｆｌｏａｔ　ｔｏｗ；ｊａｃｋ～ｉｎ　浦东铁路金汇港特大桥６４　ｍ下承式（双线）钢桁　响，降低架梁成本，经研究确定，采用浮托顶推法架设。　当前国内外同类先进技术概况：跨河大跨度钢梁　梁跨越金汇港（河），与金汇港航道相交呈８７。角。支　承钢梁的９５　、９６　桥墩中心各距岸边约１５．０　ｍ。６４　ｍ　钢桁梁全长６５．１　ｍ，两侧主桁中心距为１０　ｍ，主桁高　度为１１　ｍ，总重约为３７０　ｔ。金汇港为本地区重要的通　航河道，水运船只密度较大，为减少对航运交通的影　架设一般有两种方法：满堂膺架法、浮拖法。只要水深　满足浮拖的条件，具备水上承托钢梁的设备和浮拖架　梁的技术水平，浮拖法较膺架法具有设备简单、操作方　便、材料节约、有利安全、不污染河水、不损坏堤坝、封　收稿日期：２０１１一叭一２０　作者简介：张云昭，１９６８年出生，男，高级工程师。　第３期　张云昭：浮托顶推法架设６４　ｍ钢桁梁技术　５９　航时间短、效率高、成本低等明显的经济、技术、社会　效益。　顶推法架梁施工技术多用于砼梁架设，在国内外　３　工艺要点　３．１膺架系统　已日趋成熟。顶推法架设梁砼梁采用单点顶推或多点　顶推，两种方法均采用固定的千斤顶反力座。顶推法　架设钢梁在国内曾经有过个例，但因移动式反力座不　理想而未能广泛应用。　河岸为跨度３２　ｍ的混凝土梁，利用河岸桥墩作支　点，架设“六四”式军用钢便梁６４　ｒｎ，形成膺架。在河　岸的膺架上组拼钢梁，避免水上作业，较易保证质量和　安全。为了减少便梁数量，利用“六五”式军用钢墩作　加密支点。　浮托顶推法架梁技术是对浮拖法的创新，即将前　方拖拉改为后端顶推。并采用自锁爬行顶推设备进行　顶推，设备简单、操作方便、架梁过程更加平稳安全，较　好地解决了移动反力座问题。　１浮托顶推法架设钢桁梁的施工工艺　原理　浮托顶推法架设钢桁梁的施工设施主要由五大系　统组成，即膺架系统、滑道系统、水上浮托支承系统、顶　推纵移系统和方向及定位控制系统。　钢桁梁在膺架上组拚后，利用顶推设施纵移钢梁，　使其悬臂适量，浮箱组（船）排水上升、托梁，继续顶推　钢梁前进，适时调整方向直至到位，浮箱组注水、转换　支承，墩顶落梁、安装支座。　２施工工艺流程　施工工艺流程如图１所示。　膺架搭设　ｌ　ｌ　浮箱组拚连　下滑道铺设　方向定位设备安装　———Ｔ—一　二二二工二二二　钢梁组拚检验　承梁托架搭设　二二＝］［二　二二二　二二二　上滑道安装　注入全部压舱水　主　二二二　二二二　顶推设备安装　浮箱组拖拉检验　钢梁顶推悬臂　二二二［二　浮箱组到位　二二二［二二　浮箱组调平　二二二［二　浮箱组排水落梁　托架标高调整　二二二［二二　二二＝］＝二二　浮箱排水托梁　墩顶枕木垛承梁　二二二［二　二二　二　前方上滑道撤出　撤出顶推设备　二二二［二　二二　二　钢梁与托架捆绑　浮箱组返回　二二二［二二　二二工二二　顶推钢梁前进　开通航道　．．．．．．．．．．．．．．．．．　．．．．．．．．．：Ｉ！．．．．．．．．．．．一　二二工二二　适时调整方向　上滑道撤出　顶推钢梁到位　落梁、安装支座　图１浮托顶推法架设刚桁梁施工工艺流程图　为了降低作业高度，避免钢梁到位后起、落梁作　业，以提高安全度，将临岸作为便梁支点的２．５个　（９３　、９４　、９５　为异型墩，支承钢梁部分做到设计标高，　支承混凝土梁部分不做到设计标高）桥墩先做到钢梁　支承垫石标高一便梁高度，使便梁架设后，与钢梁支承　垫石同高。　在桥墩（９３　和９４　墩、９４　和９５　墩）中间各搭设一　对临时支墩（０１　、０２　），临时支墩基础采用直径为　３００　ｍｍ的ＰＨＣ管桩进行软弱地基加固，设置４．０　ｍ×　３．５　ｍ×１．０　ｍ的钢筋混凝土承台。　在９３　＿＿０１　＿＿９４　２　墩之间对应钢梁下弦每侧　设置３片便梁，０２　＿９５　墩之问每侧设置５片便梁，如　图２所示。在“六四”梁上铺设枕木问距５００　ｅｍ，上铺　２根Ｐ４３钢轨，作为下滑道。　３．２滑道系统　下滑道由４条钢轨组成。对应钢梁下弦下各　２条，间距５５０　ｍｉｌｌ，兼作液压自锁器锁轨；上滑道　２对，采用聚四氟乙烯盆式滑块，分别安装于钢桁梁的　下弦杆Ｅ０、Ｅ２　节点处（前方悬臂１６　ｍ）。既方便，又　安全。　３．３水上浮托支承系统　利用浮箱组作水上承载设施，在浮箱组上搭设　“六五”式军用钢墩作承梁托架，方便灵活，稳定安全，　且适用范围广，成本低。　水上浮托支承系统采用１５个中一６０型浮箱组拼　成浮箱组，单个中一６０浮箱尺寸为：６．０　ｍ×３．０　ｎｌ×　２．０　ｍ，浮箱组的外形尺寸为：３０．０　ｍ×９．０　ｍ×２．０　ｍ。　在浮箱组平台上安装托架，托架采用“六五”式军用墩　杆件拼装。采用水泵对浮箱进行注、排水，完成装　卸梁。　３．３．１压舱水检算　（１）钢桁梁支撑：Ｇ１＝Ｒｅ＝２１１．４　ｔ；　（２）中一６０浮箱自重：Ｇ２＝９０　ｔ；　（３）四台电动锚机重量：Ｇ３＝６　ｔ；　（４）“六五”墩托架重量：Ｇ４＝３０　ｔ；　（５）浮箱内抽不干水（按２０　ｅｍ计）：Ｇ５＝５４　ｔ；　（６）备用压舱水（按２０　１２１１１计）：Ｇ６＝５４　ｔ。　铁道工程学报　２０１１年３月　钢桁梁　Ｈ　圭　９３　墩　：　”苎兰　ｊｌ　　９５　墩　１　６３５　图２膺架结构立面图（单位：Ｏｌｒ１）　浮拖时合计压舱水４４５．４　ｔ。浮箱组装梁时考虑　表如表２所示。　５　ｅｍ施工问隙，需增加施工问隙压舱水：Ｇ７＝０．０５　表２重载时风载、力矩统计表　２７０＝１３．５　ｔ。　３．３．２浮箱吃水深度、干弦高度计算　序号　项目　风载／ｋＮ　力臂　力矩／　／ｍ　（ｋＮ・ｍ　）　３．３．２．１浮箱组装梁时　１　钢桁梁　０ｆ６４＋４８）ｘ　１１×０．４　ｘ　１４．８５　吃水深度：（４４５．４＋１３．５）／２７０＝１．７　Ｉｌｌ，　．２４／２＝５９．１４　８７８　干弦高度：２—１．７：０．３　１７＂１，满足要求。　２　枕木墩　２．５×０．５　Ｘ２　Ｘ０．２４＝０．６　９．１　５．４６　３．３．２．２浮箱组运梁时　３　托架　２．３×８．８５×２×０．４×　０４．５５　１７．７９　．２４＝３．９１　吃水深度：４４５．４／２７０＝１．６５　ｍ，　干弦高度：２—１．６５＝０．３５　１ＴＩ，满足要求。　４　锚机　１．０×１．２×４×０．２４＝　１０．５　０．５８　．１５　３．３．３浮箱组稳定检算　５　浮箱组　９．０×０．４　Ｘ０．２４＝０．８６　—０．２　—０．１７　风载按５级风考虑，风压为１２０　Ｐａ，取冲击系数为　合计　６５．６６　９０１．８９　２，经稳定性检算，满足要求。　３．３．３．１　重载浮箱组纵向稳定验算：　重载时风载作用中心高度：９０１．８９／６５．６６＝１３．７３　ｍ。　（１）重载浮箱组重心高度：统计计算表如表１　（３）浮心位置　所示　由于浮箱组拼的浮箱组为长方体，浮心距船底为　吃水深度的一半。浮心距浮箱组上表面为一２．０＋　表１浮箱组重载重量、力矩统计表　１．６５／２＝一１．１７５　ｍ。　序号　项目　重量／ｋＮ　力臂／力矩／　ｍ　（ｋＮ・ｉＴｌ　）　（４）浮箱组纵向惯性矩、稳心半径及重心与浮心　问距　１　钢桁梁　２　１１５　１４．８５　３１　４０８　２　枕木　２１　９．１　１９１　浮箱组纵向惯性矩：Ｉｙ＝１／１２　ｘ９　ｘ３０３＝２０　２５０　ｍ４　３　托架　３００　４．５５　１　３６５　稳心半径：ｐ＝２０　２５０／４４７．６＝４５．２４　４　抽不干水　５４０　—１．９　一ｌ　０２６　重心与浮心间距：ａ＝６．７３＋１．１７５＝７．９１　ｍ　５　备用压舱水　５４０　—１．７　—９１８　（５）倾覆力矩及倾斜角　６　锚机　６０　０．５　３０　ＭＨｑ＝ＷＨ＝６５．６６　ｘ（１３．７３＋１．１７５）＝９７９　ｋＮ・ｉｎ　７　浮箱组自重　９００　—１．０　—９００　０＝９７９／『４４７６　ｘ（４５．２４—７．９１）］＝０．００５　８６　合计　４　４７６　３０　ｌ５Ｏ　（弧度）　重载时浮箱组重心高度：　＝３０　１５０／４　４７６＝６．７３　ＩＩｌ　（６）允许倾覆力矩及倾斜角　（２）重载时风载重心高度　０…＝（２—１．６５）／３０＝０．０１　１７（弧度）＝０ｏ４０　０７”　风载按５级风考虑，风压为１２０　Ｐａ，考虑可能受到　Ｍ　＝４　４７６×（４５．２４—７．９１）Ｘ　０．０１１　７＝１　９５０　突发风取冲击系数为２，则风压为２４０　Ｐａ。统计计算　ｋＮ・１３＇１　第３期　张云昭：浮托顶推法架设６４　Ｉｎ钢桁梁技术　６１　（７）稳定系数　ｎ：Ｍ…／ＭＨｑ＝１　９５０／９７９＝２（故安全）　稳定）　３．４顶推纵移系统　３．３．３．２空船横向稳定验算　采用两套ＺＰＤ型自锁爬行顶推设备顶推钢梁纵　移。ＺＰＤ型自锁爬行顶推设备由６００　ｋＮ液压千斤顶　２台、３００　ｋＮ液压自锁器（夹轨器）４台、油泵及液压控　力矩／　ｌ９１　（１）空载船重心高度：统计计算表如表３所示。　表３船空载重量、力矩统计表　序号　１　项目　枕木　重量／ｋＮ　力臂／２１　９．１　ｍ　（ｋＮ・１１３　）　制柜（台）组成。由夹轨器夹紧下滑道（钢轨）形成顶　推反力台座，千斤顶顶推钢梁，使钢梁纵移。一人操　作，机械化程度高，而且具有设备简单、操作方便、速度　２　托架　３００　４．５５　１　３６５　３　压舱水　４　５９５　一１．１５　—５　２８４　４　锚机　６０　０．５　３０　５　浮箱组自重　９００　—１．Ｏ　一９００　合计　５　８７６　—４　５９８　空载时浮箱组重心高度：ｈ：一４　５９８／５　８７６＝　一０．７８　１１３　（２）空载时风载重心高度：统计计算表如表４　所示。　表４空载时风载、力矩统计表　序号　项目　风载／ｋＮ　力臂　力矩／　／ｍ　（ｋＮ・１ＴＩ　）　ｌ　枕木墩　２．５　Ｘ０．５×２×４００＝１．０　９．１　９．１　２　托架　２．３×８．８５　Ｘ２×０．４×４００　４．６．５１　５５　２９．６　＝３　锚机　１．０×１．２×４×４００＝１．９２　０．５　０．９６　４　浮箱组　３０．０　Ｘ０．３×４００＝３．６０　—０．２　—０．７２　合计　１３．０３　３８．９４　重载时风载作用中心高度：３８．９４／１３．０３＝２．９９　ｍ。　（３）浮心位置　由于浮箱组拼的浮箱组为长方体，浮心距船底为　吃水深度的一半。浮心距浮箱组上表面为一０．３—　１．７０／２：一１．１５　ｉｎ。　（４）浮箱组纵向惯性矩、稳心半径及重心与浮心　间距　浮箱组纵向惯性矩：Ｉｙ：１／１２　ｘ３０　ｘ９３＝１　８２２．５　ｍ４　稳心半径：Ｐ＝１　８２２．５／５８７．６＝３．１　ｉｎ　重心与浮心间距：ａ＝１．１５—０．７８＝０．３７　１ＴＩ　（５）倾覆力矩及倾斜角　ＭＨｑ＝ＷＨ＝３８．９４×ｒ２．９９＋１．１５）＝１６１．２１　ｋＮ・ｍ　０＝１６１．２１／ｌ　５　８７６×（３．１—０．３７）］＝０．０１　（弧度）　（６）允许倾覆力矩及倾斜角　０　＝（２—１．７）／９．０＝０．０３（弧度）＝１。４３　０８”　Ｍ　＝５　８７６×（３．１－０．３７）ｘ０．０３＝４８１．２４　ｋＮ・ｍ　（７）稳定系数　ｎ＝Ｍ…／ＭＨｑ＝４８１．２４／１６１．２１＝２．９９＞２（故　均匀、运行平稳、对位准确、安全可靠的特点。　３．４．１顶推动力计算　在钢梁顶推纵移过程中分两种情况：钢梁在膺架　下滑道上顶推纵移１６　ｍ，此时２对滑块分别放在钢梁　后节点和距前端１６ｍ节点处；钢梁前端浮托时，仅后　端节点设置滑块。显然，钢梁在膺架下滑道上顶推纵　移时阻力最大。　钢梁在膺架下滑道上顶推纵移１６　ｍ时，需要的　顶力：　Ｔ＝ｆＱ＝０．１；｝：３　７００＝３７０　ｋＮ。（聚四氟乙烯滑块　与钢轨之间的摩擦系数．厂＝０．１）　安全系数Ｋ１＝２：ｌ：０．７　６００／３７０＝２．２７（千斤顶　利用系数取０．７）。顶推动力满足要求。　３．４．２液压自锁器的锁力计算　液压自锁器由千斤顶（３０　ｔ）、夹钳、钳架组成。钳　臂是主要承力杆件，钳臂中下部与钳架铰接，两只钳臂　上端分别与千斤顶的顶柱和缸体铰接，钳臂下端（带　齿条）与钢轨头部咬合，在油顶供油时，向两只钳臂顶　端施加向两侧的外推力，使下端钳口（带齿条）夹住下　滑道的钢轨头，产生摩擦力（自锁力），形成顶推反力。　夹持力Ｊ＝０．７％３００　２２４／７２＝６５３．３　ｋＮ（油缸利　用系数取０．７，千斤顶中心至夹钳铰轴中心垂距　２２４　ｍｍ，夹钳铰轴中心至钢轨头部侧面中心垂距　７２　ｉｎｉｉ１）。　自锁力（双面）Ｓ＝２　６５３．３　０．２５＝３２６．６５　ｋＮ　（钳口与钢轨头之间的摩擦系数取０．２５）；　４套自锁器，安全系数Ｋ２＝３２６．６５：ｌ＝４／３７０＝　３．５３。自锁力满足要求。　３．５方向及定位控制系统　方向及定位控制系统由４台电动锚机组成。分别　安装在浮箱组平台的四角上，钢丝绳的另端分别固定　在两岸的四个地垄上，钢桁梁顶推浮运时进行钢桁梁　方向的控制。　４浮托顶推架梁实施　４．１钢梁浮托准备　４．１．１浮箱组上托架组拼。浮箱组上托架由两个“六　６２　铁道工程学报　２０１１年３月　五”式军用墩组成，两个军用墩的中心间距为１０．０　１１１，　在军用墩上安装３组２１５５工字钢束（长１２．５　ｉ＇／１）作为　托梁，在托梁上设置两个枕木支墩，作为钢桁梁顶推浮　运时的前支点，并根据水位用垫木进行标高调整。　４．１．２浮拖前对钢丝绳及地垅作拉力试验，卷扬机使　用前进行试车。对浮箱组进行抽灌水试验，对顶推设　备进行认真检查及调试，确保其性能完好。　４．１．３浮拖前三天密切关注当地的天气预报，浮拖当　天若有大雨或五级以上大风，钢桁梁浮拖的日期往后　延期，直至天气晴好方可进行浮拖。　４．１．４做好封航工作。提前与地方航道管理部门取　得联系，办理好浮拖架梁的封航手续。浮拖架梁当日　由航道管理部门配合实施封航，并在桥址上、下游各　０．５　ｋｍ处设置封航警告标志及信号，布置监视哨　（船），防止船只意外侵人。　４．２纵移钢梁　在节点Ｅ０、Ｅ２　安装上滑道，利用顶推设备将钢桁　梁在膺架上沿下滑道顶推纵移，使钢桁梁节点Ｅ２　移　至９５　墩顶（悬臂１６　ｍ），调整浮箱组水平，做好钢梁浮　托的准备。　４．３浮箱组浮托钢梁　４．３．１向浮箱组内加注全部压舱水，使托架上支点顶　面标高较下弦杆底标高低５　ｃｍ，利用锚碇卷扬机将浮　箱组牵引至悬出的钢桁梁下，在节点Ｅｌ　下大致对位。　４．３．２抽注压仓水调整浮箱组托架上支点顶面标高　及浮箱组纵横向水平，将托架上的支承点与钢梁下弦　前方支点精确对位后，再排水升船，将钢桁梁前端　顶起。　４．３．３用钢丝绳将托架与钢桁梁固定绑紧，并用钢丝　绳和３Ｔ手拉葫芦将钢桁梁与浮箱组垂直拉紧，使钢桁　梁与浮箱组形成一个整体。　４．３．４抽注两端的浮箱平衡压仓水，调整浮箱组托架　顶面水平，使托架顶面四角高差不大于１．０　ａｍ。拆除　前端的上滑道。各部位人员对各部位进行最后检查确　认，然后开始浮拖。浮箱组移至钢桁梁下，将浮箱组托　架支点中心对中钢梁节点Ｅ１　处，抽排中部浮箱压舱　水，使浮箱组上浮将梁托起，调整水平，将托架与钢梁　下弦捆扎牢固，撤出Ｅ２　节点的上滑道。　４．４顶推前进　４．４．１取消纵移滑道钢桁梁后方Ｅ０节点处止动装　置。后方定位锚碇卷扬机放松止动，钢丝绳缓放至大　松，前方锚碇卷扬机收紧钢丝绳，利用钢桁梁尾部的顶　推器进行顶推前进。　４．４．２浮拖过程中随时观测钢桁梁在浮拖过程中的　中心方向，当钢桁梁前端中心线偏差大于２０　ｃｍ时，立　即停止拖拉，利用浮箱组四角的电动锚机进行调整　纠偏。　４．４．３浮拖过程中用水平仪进行观测，水位变化引起　的标高变化超过±１５　ｃｎ＇ｌ时，暂停拖拉，通过排（注）压　舱水进行调整。　４．５钢梁靠岸对位　钢桁梁靠近前方桥墩约３．０／＇ｌｑ左右时暂停顶推，　利用电动锚机调整浮箱组方向，调整前方墩顶临时支　墩标高后再继续顶推。钢桁梁前端至终点，调整、确认　钢梁纵轴线、端线位置无误后，将浮箱组定位。　４．６转换支承　调整前方９６　桥墩墩顶枕木垛标高，将前方梁端　支于墩顶的临时支墩上，向浮箱组注水，浮箱组支架与　钢桁梁脱离，浮箱组移至岸边，开通航道。钢梁后端撤　除顶推设备及上滑道。　４．７安装支座　用千斤顶进行人工落梁，逐步撤除墩顶临时支墩，　并安装钢梁支座。　５安全控制要点　（１）选择风力小于５级的无雨白天进行钢梁浮托　顶推作业；　（２）在钢梁浮托之前必须进行浮箱组注水拖拉试　验，以保证钢梁浮托路线及靠岸的要求；　（３）在各种作业完成、全部设备安装合格、试运行　良好，并与气象部门联系，确定浮托顶推日期之后，方　能进行钢梁浮托作业，以保证及时浮托顶推钢梁到位；　（４）备用压舱水大部分注入两端浮箱内，用于浮　箱组重载时减少浮力对两端浮箱受产弯矩，同时减少　两端浮箱上翘的幅度。　（５）在浮箱组支架浮托钢粱时，要防止偏载，浮托　后要检查水平；　（６）在钢梁浮托顶推过程中，要不问断地进行中　线观测，当偏离４０　ＣｌＴＩ时及时调整；　（７）在钢梁纵移过程中，要派专人检查支墩、便梁　等设施，发现异常，及时汇报，研究处理；　（８）当钢梁浮托顶推到位后，及时转换支承，撤离　浮箱组，开通航道；　（９）及时拆除钢梁后端的顶推装置，撤出上滑道，　使钢梁稳定安全。　６　结论　只要水深满足浮拖的条件，具备水上承托钢梁的　设备和浮拖架梁的技术水平，浮拖法较膺架法具有设　备简单、操作方便、材料节约、有利安全、不污染河水、　第３期　张云昭：浮托顶推法架设６４　ｍ钢桁梁技术　６３　不损坏堤坝、封航时间短、效率高、成本低等明显的经济、技术、社会效益。　而浮托顶推法是对浮拖法的创新，即将前方拖拉　改为后方顶推，设施更加简单，操作更加方便。适用于　Ｘｕ　Ｈｎａｘｕａｎ．Ｔｈｅ　Ｐｏｓｓｉｂｌｅ　Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ　Ｐｒｏｂｌｅｍｓ　ａｎｄ　Ｃｏｕｎｔｅｒｍ　Ｅａｓｕｒｅｓ　Ｄｕｒｉｎｇ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｌａｕｎｃｈｅｄ　ＢｒｉｄｇｅｓＩ　Ｊ］・Ｊｏｕｒｎａ　ｏｆ　Ｒ　ｉｌｗａｙ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，　２００２（６）：１３一　６・　的各种大跨度桥梁的架设和更换桥梁量　三　浮箱组运行条件　。　，　黧　，—动　ｈ　Ｉｎｓｐｅｃ　ｔｉｎｇ　ａｎｄ　ｃ。　ｔｒ０ｌ　参考文献：　［１］ＴＢ　１０３０３－－２００９，铁路桥涵工程施工安全技术规程［ｓ］．　ＴＢ　１０３０３－－２００９，Ｓａｆｅｔｙ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｌ　Ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｓ　ｆｏｒ　Ｒａｉｌｗａｙ　Ｂｒｉｄｇｅ　ａｎｄ　Ｃｕｌｖｅｒｔ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｓ］．　ｓｖＹ　ｍ　ｆｓｏ　Ｄｅｎｅｃｔｉｏ“ｏｆ　Ｔ０Ｐ　Ｅｎｄ　ｏｆ　Ｐｉｅｒｓ　Ｂａｓｅｄ　ｏｎ　Ｖｉｒｔｕａｌ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔ　Ｉ　Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｒａｉｌｗａｙ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｏｃｉｅｔｙ２００２（３）：３０—３３．　［６］　侯勇．简支双线钢桁梁桥设计与施工技术研究［Ｊ］．铁道　工程学报２０１０（１０）：６２—６６．　，ＴＢ１０２０３　２００２．Ｃｏｄｅ　ｆｏｒ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｎ　Ｂｒｉｄｇｅ＆　ｓｕｐｐｏｒｔｅｄ　Ｄｏｕｂｌｅ—ｔｒａｃｋ　Ｓｔｅｅｌ　Ｔｒｕｓｓ　Ｇｉｒｄｅｒ　Ｂｒｉｄｇｅ　Ｃｕｌｖｅｒｔ　ｏｆ　Ｒａｉｌｗａｙ［Ｓ］．　［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｒａｉｌｗａｙ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｏｃｉｅｔｙ，２０１０　Ａｃｃｅｐｔａｎｃｅ　ｏｆ　Ｒａｉｌｗａｙ　Ｂｒｉｄｇｅ　ａｎｄ　Ｃｕｌｖｅｒｔ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　设计，２００５（６）：４７—５　１．　（上接第５１页）　Ｌｉｕ　Ｂｉｎ．Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　Ｑｕａｌｉｔｙ　Ｃｏｎｔｒｏｌ　ｏｒ　ＣＲＴＳ　ｆＩＤｏｕｂｌｅ—ｂｌｏｃｋ　Ｂａｌｌｓｔｌａｅｓｓ　Ｔｒａｃｋ　ｏｎ　Ｗｕｈａｎ—Ｌｉ　Ｆａｎｇｄｏｎｇ．Ｋｅｙ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｏｒｆ　ＣＲＴＳ　Ｉ　Ｄｏｕｂｌｅ—ｂｌｏｃｋ　Ｂａｉｌｓｔｌａｅｓｓ　Ｔｒａｃｋ　ｏｎ　Ｗｕｈａｎ—　Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ　Ｐａｓｓｅｎｇｅｒ　Ｄｅｄｉｃａｔｅｄ　Ｌｉｎｅ［Ｊ］・Ｒａｉｌｗａｙ　Ｓｔａｎｄａｒｄ　Ｄｅｓｉｇｎ，２０１０（１）：５８—６３・　Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ　Ｐａｓｓｅｎｇｅｒ　Ｄｅｄｉｃａｔｅｄ　Ｌｉｎｅ［Ｊ］．Ｒａｉｌｗａｙ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０（１）：２６—２９．　［５］　张峰．ＣＲＴＳ　Ｉ型双块式无砟轨道施工精度和动静态精调　工作要点［Ｊ］．铁道标准设计，２０１０（１）：６９—７１．　Ｚｈａｎｇ　Ｆｅｎｇ・Ｔｈｅ　Ｍａｉｎ　Ｐｏｉｎｔｓ　ｏｆ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ａｃｃｕｒａｃｙ　ａｎｄ　Ｄｙｎａｍｉｃ　ａｎｄ　Ｓｔａｔｉｃ　Ｆｉｎｅ　Ｔａｎｉｎｇ　ｏｆ　ＣＲＴＳＩＤｏｕｂｌｅ—　［９］　陈政ＣＲＴＳ　Ｉ型双块式无砟轨道道床板轨排稳定控制技　术［Ｊ］铁道建筑，２０１０（１）：３０—３１．　．．Ｃｈｅｎ　Ｚｈｅｎｇ．　Ｓｔａｂｉｌｉｔｙ　Ｃｏｎｔｒ０１　Ｔｅｃｈｎ０１０ｇＹ　ｆｏｒ　Ｔｒａｃｋ　Ｂｅｄ　Ｓｌａｂ　Ｔｒａｃｋ　Ｐａｎｅｌ　０ｆ　ＣＲＴＳ　Ｉ　Ｄ０ｕｂｌｅ—ｂｌ０ｃｋ　ｂ１０ｃｋ　ＢａｌＩａｓｔｌｅｓｓ　Ｔｒａｃｋ　ＬＪｊ．Ｒａｉｌｗａｙ　Ｓｔａｎｄａｒｄ　Ｄｅｓｉｇｎ，　２０１０（１）：６９—７１・　Ｂａｕ删ｅｓｓ　Ｔｒａｃｋ　３１．　ＥｌｌｇｉＩ１ｅｅｒｉＩ１ｇ２０１０（１）：３０—　，［６］　伍林・ｃＲＴｓ　Ｉ型双块式无砟轨道精调技术研究［Ｊ］・铁道　标准设计，２０１０（１）：７４－７９．　ｗｕ¨ｎ‘Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｆ　Ａｃｃｕｒａｃｙ　ｎ０　ｇ）ｒ　０ｆ　ｃＲＴｓ　［１０］姜强桥上ＣＲＴＳ　Ｉ型双块式无砟轨道简易工装法施工技　术［Ｊ］铁道建筑技术，２０１０（１）：６７—７０．　．．Ｄｏｕｂｌｅ—ｂｌｏｃｋ　Ｂａｌｌａｓｔｌｅｓｓ　Ｔｒａｃｋ　ｌ　Ｊ　１．Ｒａｉｌｗａｙ　Ｓｔａｎｄａｒｄ　Ｄｅｓｉｇｎ．２０１０（１）：７４—７９．　Ｊｉａｎｇ　Ｑｉａｎｇ．　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｊ。ｎ　Ｔｅｃｈｎ。ｌ。ｇｙ　ｆ０ｒ　Ｓｉｍｐｌｅ　一　一　一　ｌ　ｏｏｌｉｎｇ　Ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆ　ＣＲＴＳ　１　Ｄｏｕｂｌｅ　一　ｂｌｏｃｋ　Ｂａｌｌａｓｔｌｅｓｓ　［７］　刘　８４．　，郭建钢，王波．ｃＲＴｓ　Ｉ型双块式无砟轨道静态调　Ｔ　ｋ　。ｎ　Ｂｄｄｇｅ　［Ｊ］・　Ｒ　ｗ　ｙ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎ。ｌ。ｇｙ，２０ｌ０（１）：６７—７０・　１１１ｊ陈鹏，商亮，冯雅薇，等・连续梁桥上无缝线路纵向附加力　的变化规律［Ｊ］・北京交通大学学报，２００７（１）：８５—８８・　Ｃｈｅｎ　Ｐｅｎｇ，Ｇａｏ　Ｌｉａｎｇ，Ｆｅｎｇ　Ｙａｗｅｉ，ｅｔｃ・Ｖａｒｉｅｔｙ　Ｒｕｌｅｓ　整和动态调整技术［Ｊ］．铁道标准设计，２０１０（１）：８０一Ｌｉｕ　Ｓｈｉｈａｉ，Ｇｕｏ　Ｊｉａｎｇａｎｇ，ｗａｎｇ　Ｂｏ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ　０ｆ　Ｓｔａｔｉｃ　ａｎｄ　Ｄｙｎａｍｉｃ　Ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔ　ｏｆ　ＣＲＴＳ　Ｉ　Ｄ０ｕｂｌｅ—ｂｌｏｃｋ　Ｂａｌｌａｓｔｌｅｓｓ　Ｔｒａｃｋ［Ｊ］．Ｒａｉｌｗａｙ　Ｓｔａｎｄａｒｄ　Ｄｅｓｉｇｎ，２０１０　（１）：８０—８４．　［８］　李方东．武广铁路客运专线ＣＲＴＳ　Ｉ型双块式无砟轨道施　工关键技术［Ｊ］．铁道建筑，２０１０（１）：２６—２９．ｏｆ　Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ　Ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　Ｆｏｒｃｅ　ｏｆ　Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ　Ｗｅｌｄｅｄ　Ｒａｉｌｓ　ｏｎ　Ｂｒｉｄｇｅ　ｗｉｔｈ　Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ　Ｂｅａｍ［Ｊ］．　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｂｅｉｊｉｎｇ　Ｊｉａｏｔｏｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００７（１）：８５一　８８．