一、荷载计算
一、荷载计算
1、墩台荷载：浇注高度为0.4m ，恒载按1.2系数,活载按1.4安全系数计算，混凝土自重：取F1=25*0.4=10KN/m2； 2、施工荷载：取F2=2.5 KN/m2；
3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2KN/m2； 4、侧模：取F4=1.7KN/m2。
二、竹胶板强度计算
底模采用高强度竹胶板，板厚h=20mm，竹胶板方木背肋间距为b=200mm，验算模板强度采用宽b/l=1000mm平面竹胶板。 1、模板力学性能 bh3200×203弹性模量E=10000Mpa；截面惯性矩：I== =133333mm4；截面抵
1212bh2200×202
抗矩：W= ==13333mm3；
66
2、模板受力计算
（1）底模板均布荷载：
F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=20.34KN/m2，q=F×b=20.34*1=20.34KN/m； ql220.34×0.2×0.2（2）跨中最大弯矩：M===0.102 KN·m；
88
M0.102×106
（3）弯拉应力：σ=＝ =7.6Mpa＜［σ］=11Mpa，竹胶板弯拉应
W13333力满足要求；
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，
按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：
0.677ql40.677×20.34×2004lf===0.17 mm＜ =0.67 mm，竹胶板挠度满足100EI100×10000×133333300要求。
综上，竹胶板受力满足要求。
三、木枋强度计算
方木为10×10cm，b=10cm，h=10cm，跨径为l=1m，中对中间距为0.3m； bh2100×1002bh3100×10033
==166667mm；截面惯性矩：I== 截面抵抗矩：W= 661212=8333333mm4；
（1）底模板均布荷载：
F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=20.3KN/m2，q= F×b=20.3*0.3＝ 6.1KN/m ； ql26.1×1×1跨中最大弯矩：M= == =0.76 KN·m ；
88
落叶松容许抗弯应力［σ］=11MPa，弹性模量E=11000MPa ；
M0.76×106
1、木方弯拉应力：σ=＝=4.6MPa＜［σ］=11Mpa，木方弯拉应力
W166667满足要求。
5ql45×6.1×10004l
2、木方挠度：f= = 3.3 mm，木方==0.9mm ＜
384EI384×11000×8333333300挠度满足要求。
综上，木枋强度满足要求。
四、分布梁强度计算
分布梁采用槽14，间距为1m，跨中间距为1.5m
荷载:（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4= 20.34 KN/m2，q=b*F= 20.34 KN/m 型钢截面抵抗矩W= 87000mm3，型钢截面惯性矩I=6090000mm4， ql220.34×1.5×1.5跨中最大弯矩：M= ==5.7KN·m
88
钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E=206000MPa M5.7×106
1、分布梁弯拉应力：σ=＝=65.8MPa
W87000梁弯拉应力满足要求。
＜［σ］= 210Mpa,分布
5ql45×20.34×15004l
2、分布梁挠度：f=== 1.1＜=5.0 mm，分
384EI384×206000×6090000300布梁挠度满足要求。
综上，分布梁强度满足要求。
五、次梁强度计算
次梁采用工36，间距为1.5m,跨中间距按5.75m，悬臂按1.25m计算，b=1.5m，跨中l1=5.75m，边跨悬臂l2=1.25m；
荷载:F=（F1+F4+F5）*1.2+（F2+F3）*1.4=20.34KN/m2，q=b*F=30.5KN/m； 型钢截面抵抗矩W= 919000mm3 ，型钢截面惯性矩I=165300000mm4 ； 跨中段
ql230.5×5.75×5.75
跨中最大弯矩：M===126.1KN·m
88
M126.1×106
1、次梁弯拉应力：σ=＝=137.2MPa＜［σ］=210Mpa，次梁
W919000弯拉应力满足要求。
5ql45×30.5×57504
==12.8mm＜ 2、次梁挠度： f=
384EI384×206000×165300000l
=19.2mm，次梁挠度满足要求。 300
悬臂段
ql230.5×1.25×1.25
最大弯矩： M= ==23.8 KN·m
22
M23.8×106
1、次梁弯拉应力：σ=＝=25.9MPa＜［σ］=210
W919000
Mpa，次梁
弯拉应力满足要求。
ql430.5×12504l==0.3 mm＜=4.2mm，次2、次梁挠度： f=
8EI8×206000×165300000300梁挠度满足要求。
综上，次梁强度满足要求。
六、横梁强度计算
下横梁双拼工36，共8组，跨中间距为5.8m，每组工钢4条承受7m范围内的荷载，b=7m，跨中l1=5.8m，边跨悬臂l2=3m；
荷载:F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=20.34KN/m2，q=b*F=142.4KN/m； 单型钢截面抵抗矩W=919000mm3，总截面抵抗弯矩W总=3676000mm3 ； 单型钢截面惯性矩I=165300000mm4 ，总截面惯性矩I总=661200000 mm4； 跨中段
ql2142.4×5.8×5.8
跨中最大弯矩：M=== 598.7 KN·m
88
M598.7×106
1、下横梁弯拉应力：σ=＝=162.9MPa＜［σ］=210Mpa，下横梁
W3676000弯拉应力满足要求。
5ql45×142.4×58004l
=19.3mm，2、下横梁挠度：f=== 15.4mm＜
384EI384×206000×661200000300下横梁挠度满足要求。
悬臂段
前沿部分悬臂工字钢为3条一组，总截面抵抗弯矩W总=5514000mm3，总截面惯性矩I总=991800000mm4。
最大弯矩：
ql2142.4×3×3M= ==640.7 KN·m
22
1、
M640.7×106
=116.2MPa＜［σ］=210 Mpa，下横梁弯下横梁弯拉应力：σ=＝W5514000拉应力满足要求。
ql4142.4×30004l
2、下横梁挠度： f== 10.0mm，==7.1mm＜
8EI8×206000×991800000300下横梁挠度满足要求。
综上，下横梁强度满足要求。
七、反吊计算
反吊构成：单根桩共有4个牛腿，单个牛腿由2根Φ32吊杆、工20横杆、槽14斜撑杆和2cm厚钢板竖杆组成。
I20工字钢T＝20，W＝200钢板双面焊?32吊杆 钢管桩壁2cm厚钢板牛腿撑反吊牛腿结构A 吊杆计算
每根桩承受5.8*7m范围内的力，b= 7m，跨中l1=5.8m； 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=20.34KN/m2； 每组吊杆承受的力Ra=F*b*l1=825.804KN ；
选用直径D=32mm吊杆，每桩4个牛腿共8个吊点，取σ=170Mpa；
d32
R拉=π（)2σ=3.14×()2×8×170 =1093.2>Ra 825.804 KN
22
故吊杆受力满足要求 B吊杆与牛腿之间的焊缝计算 8条吊杆与牛腿焊接共8条焊缝，每条焊缝长度为300mm，lw按施工手册取（300－10）mm，每条焊缝承受的剪切力为825/8=103KN,焊脚尺寸hf取6mm，则 τ=
N103000w
==84.6Mpa 最不利情况：荷载F居中 单个牛腿受力F＝825.8/4=206.45 KN F206.45 支座反力RA=RB=＝＝103.23KN 22 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=103.23 KN NM σ= + AW 103.23×103103.23×0.3×106= + 3555236900=160 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 极端情况：荷载F居端，在RA处 单个牛腿受力F＝825.8/4=206.45 KN 支座反力RA=F＝206.45KN 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=206.45 KN FRBRN2AN1F2 F1N3 σ= NM + AW 206.45×103206.45×0×106=+ 3555236900=58 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 横杆与竖杆焊缝剪力计算 取极端情况，RB＝F＝206.45KN 横杆工20与竖杆双面焊，焊缝长度取400mm τ= 206450Nw ==126Mpa 斜撑采用槽14，杆件长L1＝84.85cm 最不利情况为荷载F居RA处时，杆件所受轴力N2最大 N2RR206.45×848.5＝A N2＝A×848.5＝＝292KN L1600600600杆件受压长细比： λx= L184.85 ==15.4cm ix5.52L184.85==49.7cm iy1.7 λy= 小于许长细比150，满足要求 抗压强度稳定性 σ= 整体稳定性：查规范，稳定系数ϕ＝0.861 σ= N2292000 ==183.2MPa ＜［σ］=210MPa ϕA0.861×1851 N2292000＝＝157.7MPa ＜［σ］=210MPa A1851 E 竖杆计算 竖杆采用T=20mm 钢板，宽W＝200mm σ= N3M + A3W 竖杆所受轴力N3=F=206.45 KN A3=200*20=4000 mm2 横杆和竖杆、斜撑杆和竖杆处各设有两个牛腿撑，故竖杆所受弯矩为0 σ= N3206450 =51.6 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 ＝A34000 F 牛腿撑焊缝计算 横杆与竖杆相接处牛腿撑采用T＝20mm钢板，宽200mm.双面焊接在竖杆和铜管桩上，焊缝长为200*2＝400mm，焊缝高6mm. 焊缝承受拉应力，取极端不利情部，荷载F荷RA处时，拉应力最大，N＝F＝206.45KN τ= N206450w ==126Mpa 一、荷载计算 1、墩台荷载：浇注高度为 0.6 m，恒载按1.2系数,活载按1.4安全系数计算 （1）、混凝土自重，取F1=25*0.6=15KN/m2 （2）、施工荷载：取F2=2.5KN/m2 （3）、振捣混凝土产生荷载：取F3=2KN/m2 （4）、模板：取F4=1.7 KN/m2 二、底模强度计算 底模采用高强度竹胶板，板厚h=20 mm，竹胶板方木背肋间距b=200mm， 验算模板强度采用宽b/l=1000mm平面竹胶板。 1、模板力学性能 bh3200×203弹性模量E=10000Mpa；截面惯性矩：I== =133333mm4；截面抵 1212bh2200×202 抗矩：W= ==13333mm3； 66 2、模板受力计算 （1）底模板均布荷载： F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=26.34 KN/m2，q= F*b=26.34KN/m； ql226.34×0.2×0.2 ==0.132 KN·m； （2）跨中最大弯矩：M=88 M0.132×106 =9.9Mpa＜［σ］=11Mpa，竹胶板弯拉应（3）弯拉应力：σ=＝W13333力满足要求； （4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁， 按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为： 0.677ql40.677×26.34×2004lf===0.21 mm＜ =0.67 mm，竹胶板挠度满足 300100EI100×10000×133333要求。 综上，竹胶板受力满足要求。 三、木枋强度计算 方木为10×10cm,b=10cm，h=10cm；跨径为l=0.8m,中对中间距0.3m； bh2100×1002bh3100×10033 截面抵抗矩：W= =166667mm；截面惯性矩：I= == 661212=8333333mm4； （1）底模板均布荷载： F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=26.34KN/m2， q= F×b=7.9KN/m ； ql27.9×0.8×0.8 跨中最大弯矩：M= ==0.63 KN·m ； 88 落叶松容许抗弯应力［σ］=11MPa，弹性模量E=11000MPa ； M0.63×106 1、木方弯拉应力：σ=＝=3.8MPa＜［σ］=11Mpa，木方弯拉应力 W166667满足要求。 5ql45×7.9×8004l = 2.7 mm，木方==0.45mm ＜2、木方挠度：f= 384EI384×11000×8333333300挠度满足要求。 综上，木枋强度满足要求。 四、分布梁强度计算 分布梁采用槽[14，间距为0.8m,跨中间距按1.25m，b=0.8m，跨中l1=1.25m； 荷载: F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=26.3KN/m2，q=F*b=21.1KN/m； 型钢截面抵抗矩W=87000mm3；型钢截面惯性矩I=6090000mm4； ql221.1×1.25×1.25 ==4.1KN·m； 跨中最大弯矩：M= 88钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E= 206000 MPa ; M4.1×106 1、分布梁弯拉应力：σ=＝=47.1MPa W87000梁弯拉应力满足要求。 5ql45×21.1×12504l 2、分布梁挠度： f===0.5＜=4.2mm，纵梁挠 384EI384×206000×6090000300度满足要求。 综上，分布梁强度满足要求。 ＜［σ］= 210 Mpa，分布 五、次梁强度计算 次梁采用[25，间距为1m,跨中间距按3.75m，b=1m，跨中l1=3.75m，边跨悬臂 l2=1.25m； 荷载: F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=26.3KN/m2，q=b*F=26.3KN/m； 型钢截面抵抗矩W= 282000mm3，型钢截面惯性矩I=35300000mm4； 跨中段 ql226.3×3.75×3.75跨中最大弯矩：M= ==46.3KN·m ， 88 M46.3×106 1、次梁弯拉应力：σ= ＝=164.2 MPa ＜［σ］= 210 Mpa，次梁 W282000弯拉应力满足要求。 5ql45×26.3×37504l 2、次梁挠度： f== 12.5mm，次梁==9.3＜ 384EI384×206000×35300000300挠度满足要求。 悬臂段 ql226.3×1.25×1.25 ==20.6 KN·m 最大弯矩： M= 22 M20.6×106 =73.0MPa＜［σ］=210 1、次梁弯拉应力：σ=＝W282000 Mpa，次梁 弯拉应力满足要求。 ql426.3×12504l 2、次梁挠度： f= =4.2mm，次==1.1 mm＜ 8EI8×206000×35300000300梁挠度满足要求。 综上，次梁强度满足要求。 六、下横梁强度计算 下横梁双拼工36，共六组，跨中间距为6m，每组槽钢承受2.5m(4.95/2=2.5m)范围内的荷载， b=2.5m，跨中l1=6m，边跨悬臂l2=2m； 荷载: F=（F1+F4+F5）*1.2+（F2+F3）*1.4=26.3KN/m2，q=b*F= 65.9KN/m 单型钢截面抵抗矩W=919000mm3，总截面抵抗弯矩W总=1838000mm3; 单型钢截面惯性矩I=165300000mm4，总截面惯性矩I总=330600000mm4; 跨中段 ql265.9×6×6跨中最大弯矩：M===296.3KN·m； 88 M296.3×106 1、下横梁弯拉应力：σ=＝=161.2MPa＜［σ］=210Mpa，下横梁 W1838000 弯拉应力满足要求。 5ql45×65.9×60004l 2、下横梁挠度： f==20.0mm，== 16.3＜ 384EI384×206000×330600000300下横梁挠度满足要求。 悬臂段 ql265.9×2×2最大弯矩： M= ==131.8 KN·m 22 M131.8×106 1、次梁弯拉应力：σ=＝=71.7MPa＜［σ］=210 Mpa，次梁弯拉 W1838000应力满足要求。 ql465.9×20004l==1.9 mm＜=6.7mm，次梁2、次梁挠度： f= 8EI8×206000×330600000300挠度满足要求。 综上，次梁强度满足要求。 七、反吊计算 反吊构成：单根桩共有4个牛腿，单个牛腿由2根Φ32吊杆、工20横杆、槽14斜撑杆和2cm厚钢板竖杆组成。 I20工字钢T＝20，W＝200钢板双面焊?32吊杆 钢管桩壁2cm厚钢板牛腿撑反吊牛腿结构 A 吊杆计算 每根桩承受6*4.95m范围内的力，b=6m,跨中l1=4.95m， 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=26.34KN/m2 单根桩共4个牛腿，每个牛腿焊接两根吊杆，共8条吊杆 每组拉杆承受的力Ra=F*b*l1=782.298KN，选用直径D=32mm吊杆，每桩布8个 d32 吊点,取σs=170Mpa；R拉=π（)2σ=3.14×()2×8×170=1093.2>Ra=782.3KN； 22 故吊杆受力满足要求 B吊杆与牛腿之间的焊缝计算 8条吊杆与牛腿焊接共8条焊缝，每条焊缝长度为300mm，则每条焊缝承受的剪切力为782/8=97.8KN，焊脚尺寸hf取6mm，则 τ= 97800Nw ==80.3Mpa 最不利情况：荷载F居中 单个牛腿受力F＝782.3/4=195.6 KN F195.6 支座反力RA=RB=＝＝97.8KN 22 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=97.8 KN NMσ= + AW 97.8×10397.8×0.3×106=+ 3555236900 =151.4 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 极端情况：荷载F居端，在RA处 支座反力RA=F=195.6 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=195.6 KN NMσ= + AW 195.6×103195.6×0×106=+ 3555236900 =55 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 FRBRN2AN1F2 F1N3 横杆与竖杆焊缝剪力计算 取极端情况，RB＝F＝195.6KN 横杆工20与竖杆双面焊，焊缝长度取400mm τ= 195600Nw ==119.4Mpa 斜撑采用槽14，杆件长L1＝84.85cm 最不利情况为荷载F居RA处时，杆件所受轴力N2最大 N2RR195.6×848.5＝A N2＝A×848.5＝＝276.6KN L1600600600杆件受压长细比： λx= L184.85 ==15.4cm ix5.52L184.85==49.7cm iy1.7 λy= 小于许长细比150，满足要求 抗压强度稳定性 σ= 整体稳定性：查规范，稳定系数ϕ＝0.861 σ= N2276600 ==173.6MPa ＜［σ］=210MPa ϕA0.861×1851 N2276600＝＝149.4MPa ＜［σ］=210MPa A1851 E 竖杆计算 竖杆采用T=20mm 钢板，宽W＝200mm σ= N3M+ A3W 竖杆所受轴力N3=F=195.6 KN A3=200*20=4000 mm2 横杆和竖杆、斜撑杆和竖杆处各设有两个牛腿撑，故竖杆所受弯矩为0 σ= N3195600 =48.9 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 ＝4000A3 F 牛腿撑焊缝计算 横杆与竖杆相接处牛腿撑采用T＝20mm钢板，宽200mm.双面焊接在竖杆和铜 管桩上，焊缝长为200*2＝400mm，焊缝高6mm. 焊缝承受拉应力，取极端不利情部，荷载F荷RA处时，拉应力最大，N＝F＝195.6KN τ= 195600Nw ==119.4Mpa 一、荷载计算 墩台荷载： 前沿浇注高度为h= 1.6 m，后沿浇注高度h'=0.5m, 恒载按1.2系数,活载按1.4安全系数计算； 1、混凝土自重，取F1=25*1.6=40KN/m2， F1'=25*0.5=12.5KN/m2， 2、施工荷载：取F2=2.5 KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2KN/m2 4、侧模：取F4=1.7KN/m2 二、底模强度计算 A 前沿部份 浇筑度度 h=1.6m 底模采用高强度竹胶板，板厚h=20mm，竹胶板方木背肋间距为100mm，方木宽100mm,故竹胶板跨中间距为l=100mm. 验算模板强度采用宽b’=1000mm的平面竹胶板 。 1、模板力学性能 bh3100×203弹性模量E=10000Mpa；截面惯性矩：I== =66667mm4；截面抵抗 1212bh2100×202 矩：W= ==6667mm3； 66 2、模板受力计算 （1）底模板均布荷载： F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=56.34KN/m2，q=F×b’= 56.34KN/m ql256.34×0.1×0.1 （2）跨中最大弯矩：M===0.07 KN·m； 88 M0.07×106 （3）弯拉应力：σ=＝ =10.5Mpa＜［σ］=11Mpa，竹胶板弯拉应 W6667力满足要求； （4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁， 按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为： 0.677ql40.677×56.34×1004lf= =0.33 mm，竹胶板挠度满足要==0.06 mm＜100EI100×10000×66667300求。 综上，竹胶板受力满足要求。 B 后沿部份 浇筑度度 h'=0.5m 底模采用高强度竹胶板，板厚h=20mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，方木宽100mm,故竹胶板跨中间距为l=200mm. 验算模板强度采用宽b’=1000mm的平面竹胶板 。 1、模板力学性能 bh3200×203弹性模量E=10000Mpa；截面惯性矩：I== =133333mm4；截面抵 1212bh2200×202 抗矩：W= =13333mm3； = 662、模板受力计算 （1）底模板均布荷载： F=（F1’+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=23.34KN/m2，q=F×b’= 23.34KN/m ql223.34×0.2×0.2 ==0.117 KN·m； （2）跨中最大弯矩：M=88 M0.117×106 =8.7Mpa＜［σ］=11Mpa，竹胶板弯拉应（3）弯拉应力：σ=＝ W13333力满足要求； （4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁， 按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为： 0.677ql40.677×23.34×2004lf===0.19 mm＜ =0.67 mm，竹胶板挠度满足100EI100×10000×133333300要求。 综上，竹胶板受力满足要求。 三、木枋强度计算 A 前沿部份 浇筑度度 h=1.6m 方木为10×10cm,间距为0.2m，b=10cm，h=10cm，跨径l=0.8m，中对中间距为0.2 m； bh2100×1002 木方截面抵抗矩： W===166667mm3，木方截面惯性矩 66bh3100×1003 I===8333333mm4 1212 （1）底模板均布荷载： F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=56.34KN/m2， q= F×l=56.34*0.2=11.268KN/m ql211.268×0.8×0.8 跨中最大弯矩：M===0.90KN·m 88落叶松容许抗弯应力［σ］=11MPa，弹性模量E=11000 MPa ； M0.9×106 ＝=5.4 MPa＜［σ］=11Mpa，木方弯拉应力1、木方弯拉应力：σ= W166667满足要求； 5ql45×11.268×8004 2、木方挠度： f= ==0.66＜L/300=2.67mm，木方挠 384EI384×11000×8333333度满足要求； 综上，木枋强度满足要求。 B 后沿部份 浇筑度度 h'=0.5m 方木为10×10cm,间距为0.2m，b=10cm，h=10cm，跨径l=1.2m，中对中间距为0.3 m； bh2100×1002 ==166667mm3，木方截面惯性矩木方截面抵抗矩： W=66bh3100×1003 I==8333333mm4 =1212 （1）底模板均布荷载： F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=23.34KN/m2， q= F×l=23.34*0.3=7 KN/m ql27×1.2×1.2 跨中最大弯矩：M===1.26KN·m 88 落叶松容许抗弯应力［σ］=11MPa，弹性模量E=11000 MPa ； M1.26×106 1、木方弯拉应力：σ= ＝=7.56 MPa＜［σ］=11Mpa，木方弯拉应 W166667力满足要求； 5ql45×7×12004l 2、木方挠度： f= == 2.06＜=4mm，木方挠度 384EI384×11000×8333333300满足要求； 综上，木枋强度满足要求。 四、分布梁强度计算 A 前沿部份 浇筑度度 h=1.6m 分布梁采用槽14，间距为80cm，取特征跨中间距为1.5m，b=0.8m，跨中l1=1.5m，边跨悬臂l2=0.7m ； 荷载:F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=56.34 KN/m2，q=F*b=45.1KN/m； 型钢截面抵抗矩W= 87000mm3，型钢截面惯性矩I=6090000mm4； 跨中段 ql245.1×1.5×1.5 跨中最大弯矩M===12.7KN·m 88 钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E=206000MPa； M12.7×106 1、分布梁弯拉应力：σ=＝=146MPa＜［σ］=210 Mpa,分布梁弯 W87000拉应力满足要求。 5ql45×45.1×15004l = 5.0 2、分布梁挠度： f=== 2.37 mm＜ 384EI384×206000×6090000300mm，分布梁挠度满足要求。 悬臂段 ql245.1×0.7×0.7 最大弯矩M===11.05KN·m 22 M11.05×106 1、分布梁弯拉应力：σ=＝=127MPa＜［σ］=210Mpa,分布梁弯拉 W87000应力满足要求。 ql445.1×7004l 2、分布梁挠度：f===1.08mm＜=2.33mm，分布 8EI8×206000×6090000300梁挠度满足要求。 综上，分布梁强度满足要求。 B 后沿部份 浇筑度度 h=0.5m B1 中部 分布梁采用槽14，根据实测桩位，最大跨中距为3m. 槽14间距设为1200cm，b=1.2m，跨中l1=3m，边跨悬臂l2=0.7m ； 荷载:F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=23.34 KN/m2，q=F*b=28 KN/m； 型钢截面抵抗矩W= 87000mm3，型钢截面惯性矩I=6090000mm4； 跨中段 ql228×1.5×1.5 跨中最大弯矩M===7.875KN·m 88 钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E=206000MPa； M7.875×106 =90.5 MPa＜［σ］=210Mpa,分布梁弯1、分布梁弯拉应力：σ=＝ W87000拉应力满足要求。 5ql45×28×15004l 2、分布梁挠度： f== 5.0 == 1.47 mm＜ 384EI384×206000×6090000300mm，分布梁挠度满足要求。 悬臂段 ql228×0.7×0.7==6.86KN·m 最大弯矩M=22 M6.86×106 =78.9 MPa＜［σ］=210Mpa,分布梁弯拉1、分布梁弯拉应力：σ=＝ W87000应力满足要求。 ql428×7004l 2、分布梁挠度：f==2.33mm，分布==0.67mm＜ 8EI8×206000×6090000300梁挠度满足要求。 综上，分布梁强度满足要求。 B2 后部 分布梁采用槽14，后沿跨中间距为3m, 槽14间距设为为400cm，跨中l1=3m， 荷载:F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=23.34 KN/m2，q=F*b=9.34 KN/m； 型钢截面抵抗矩W= 87000mm3，型钢截面惯性矩I=6090000mm4； ql29.34×3×3 ==10.5KN·m 跨中最大弯矩M=88 钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E=206000MPa； M10.5×106 1、分布梁弯拉应力：σ=＝=120.7 MPa＜［σ］=210Mpa,分布梁弯 W87000拉应力满足要求。 5ql45×9.34×30004l 2、分布梁挠度： f=== 7.85 mm＜= 10.0 384EI384×206000×6090000300mm，分布梁挠度满足要求。 五、纵梁强度计算 后沿浇筑厚度为0.5m 后沿纵梁采用双工36型钢布置，按最不利情况计算，每组工字钢承受4.5m范围内的荷载，b=4.5m ；跨中l1= 4 m，实测桩位边跨悬臂l2=2m； 荷载为: F’=（F1'+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=23.34KN/m2，q=F*b=105.0KN/m 单型钢截面抵抗矩W=919000mm3，总截面抵抗弯矩W总=1838000mm3 ； 单型钢截面惯性矩I=165300000mm4，总截面惯性矩I总=330600000mm4； 跨中段 ql2105×4×4 跨中最大弯矩M===210KN·m ； 88 钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E=206000 MPa； M210×106 =114.3 MPa＜［σ］=210 Mpa，纵梁弯拉1、纵梁弯拉应力：σ= ＝W1838000应力满足要求。 5ql45×105×40004l == 5.1mm＜=13.3mm，2、纵梁挠度： f= 384EI384×206000×330600000300纵梁挠度满足要求。 悬臂段 ql2105×2×2 最大弯矩：M= ==210KN·m； 22 M210×106 1、纵梁弯拉应力：σ=＝=114.3 MPa＜［σ］=210Mpa，纵梁弯拉 W1838000应力满足要求。 ql4105×20004 2、纵梁挠度： f=== 3.1mm＜L/300=6.7mm，纵梁 8EI8×206000×330600000挠度满足要求。 中部浇筑厚度为0.5m 后沿纵梁采用双工36型钢布置，按最不利情况计算，每组工字钢承受3m范围内的荷载，b=4.5m ；实测跨中l1= 5 m； 荷载为: F’=（F1'+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=23.34KN/m2，q=F*b=70 KN/m 单型钢截面抵抗矩W=919000mm3，总截面抵抗弯矩W总=1838000mm3 ； 单型钢截面惯性矩I=165300000mm4，总截面惯性矩I总=330600000mm4； ql270×5×5 跨中最大弯矩M===218.75KN·m ； 88 钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E=206000 MPa； M218.75×106 1、纵梁弯拉应力：σ= ＝=119 MPa＜［σ］=210 W1838000弯拉应力满足要求。 5ql45×70×50004l 2、纵梁挠度： f==16.7mm，== 8.4mm＜ 384EI384×206000×330600000300纵梁挠度满足要求。 Mpa，纵梁 前沿浇筑厚度为1.6m 共4组，每组为双拼工36各两道，组间距3米，实测桩位跨中l1=5m，边跨悬臂l2=2m； 荷载为: F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=56.34KN/m2，q=F*b=169 KN/m； 单型钢截面抵抗矩W=919000mm3，总截面抵抗弯矩W总=3676000mm3 ； 单型钢截面惯性矩I=165300000mm4，总截面惯性矩I总=661200000 mm4。 跨中段 ql2169×5×5 ==528.1KN·m ； 跨中最大弯矩M=88 M528.1×106 1、纵梁弯拉应力：σ= ＝＝143.7 MPa＜［σ］= 210Mpa，纵梁弯 W3676000拉应力满足要求。 5ql45×169×50004l =16.7mm，2、纵梁挠度：f=== 10.1 mm＜ 384EI384×206000×661200000300纵梁挠度满足要求。 悬臂段 ql2169×2×2 最大弯矩：M===338.0 KN·m； 22 M338×106 1、纵梁弯拉应力：σ=＝=92.0MPa＜［σ］= W3676000应力满足要求。 210 Mpa，纵梁弯拉 ql4169×20004l 2、纵梁挠度：f===2.48 mm＜=6.7mm，纵梁挠 8EI8×206000×661200000300 度满足要求。 综上，纵梁强度满足要求。 六、下横梁强度计算 码头前沿的浇筑厚度为1.6m，荷载大，需要在前沿增加2组双拼工36下横梁，承受前沿4.4m宽范围内荷载，b=4.4m；跨中l1=3m，边跨悬臂l2=1.5m； 荷载:F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=56.34KN/m2，q=F*b=247.9KN/m； 单型钢截面抵抗矩W=919000mm3，总截面抵抗弯矩W总=3676000mm3 单型钢截面惯性矩I=165300000mm4，总截面惯性矩I总=661200000 mm4 跨中段 ql2247.9×3×3跨中最大弯矩M===278.9KN·m 88 M278.9×106 =75.9MPa ＜［σ］= 210Mpa，下横梁1、下横梁弯拉应力：σ=＝ W3676000弯拉应力满足要求。 5ql45×247.9×30004 2、下横梁挠度： f=== 1.9 mm＜L/300=10.0mm， 384EI384×206000×661200000下横梁挠度满足要求。 悬臂段 ql2247.9×1.5×1.5最大弯矩： M= ==278.9 KN·m； 22 M278.9×106 1、下横梁弯拉应力：σ=＝=75.9MPa ＜［σ］=210Mpa，下横梁 W3676000弯拉应力满足要求。 ql4247.9×15004 2、下横梁挠度： f===1.15mm＜L/300=5.0mm，下 8EI8×206000×661200000横梁挠度满足要求。 、综上，下横梁强度满足要求。 六、反吊计算 反吊构成：前沿四根桩每桩共有4个牛腿，后沿桩因混凝土浇筑方量小，荷载小，故每根桩设2个牛腿。单个牛腿由2根Φ32吊杆、工20横杆、槽14斜撑杆和2cm厚钢板竖杆组成。 I20工字钢T＝20，W＝200钢板双面焊?32吊杆 钢管桩壁2cm厚钢板牛腿撑反吊牛腿结构 A 吊杆计算 前沿4根桩每根承受4.4*3m范围内的力，跨中l1=3m，b= 4.4m; 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=56.3KN/m2; 每组拉杆承受的力Ra=F*b*l1=743.7KN; 选用直径D=32mm吊杆，每桩布8个吊点，取σs=170 Mpa； d32 R拉=π（)2σ=3.14×()2×8×170=1093.2>Ra=743.7 KN 22 后沿11根桩每根承受4.5*3m范围内的力，跨中l1= 4.5 m，b=3 m; 荷载:F= （F1'+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=23.3KN/m2; 每组拉杆承受的力Ra=F*b*l1=315.1KN; 选用直径D=32mm吊杆，每桩布4个吊点，取σs=170 Mpa； d32 R拉=π（)2σ=3.14×()2×4×170=546.6 >Ra=315.1KN 22 B吊杆与牛腿之间的焊缝计算 8条吊杆与牛腿焊接共8条焊缝，每条焊缝长度为300mm，则每条焊缝承受的剪切力为743.7/8=93KN；焊脚尺寸hf取6mm，则 τ= N93000w==76.4Mpa 最不利情况：荷载F居中 单个牛腿受力F＝743.7/4=186 KN F186 ＝93KN 支座反力RA=RB=＝ 22 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=93 KN NM σ= + AW 93×10393×0.3×106=+ 3555236900 =144 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 极端情况：荷载F居端，在RA处 支座反力RA=F=186 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=186 KN NMσ= + AW 186×103186×0×106=+ 3555236900 =52.3 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 横杆与竖杆焊缝剪力计算 取极端情况，RB＝F＝186KN 横杆工20与竖杆双面焊，焊缝长度取400mm τ= N186000w ==113.5Mpa F1N3 D 斜撑杆计算 斜撑采用槽14，杆件长L1＝84.85cm 最不利情况为荷载F居RA处时，杆件所受轴力N2最大 N2RR186×848.5＝A N2＝A×848.5＝＝263KN L1600600600杆件受压长细比： λx= L184.85 ==15.4cm ix5.52L184.85==49.7cm iy1.7 λy= 小于许长细比150，满足要求 抗压强度稳定性 σ= 整体稳定性：查规范，稳定系数ϕ＝0.861 σ= N2263000 ==165MPa ＜［σ］=210MPa ϕA0.861×1851 N2263000＝＝142.1MPa ＜［σ］=210MPa A1851 E 竖杆计算 竖杆采用T=20mm 钢板，宽W＝200mm σ= N3M+ A3W 竖杆所受轴力N3=F=186KN A3=200*20=4000 mm2 横杆和竖杆、斜撑杆和竖杆处各设有两个牛腿撑，故竖杆所受弯矩为0 σ= N3186000＝=46.5 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 A34000 F 牛腿撑焊缝计算 横杆与竖杆相接处牛腿撑采用T＝20mm钢板，宽200mm.双面焊接在竖杆和铜管桩上，焊缝长为200*2＝400mm，焊缝高6mm. 焊缝承受拉应力，取极端不利情部，荷载F荷RA处时，拉应力最大，N＝F＝186KN τ= N186000w ==113.5Mpa 一、荷载计算 1、墩台荷载：浇注高度为0.8m ，恒载按1.2系数,活载按1.4安全系数计算，混凝土自重取F1=20KN/m2； 2、施工荷载：取F2=2.5 KN/m2； 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2KN/m2； 4、模板：取F4=1.7 KN/m2。 二、底模强度计算 底模采用高强度竹胶板，板厚h=20mm，竹胶板方木背肋间距b=150mm，验算模板强度采用宽b/l=1000mm平面竹胶板。 1、模板力学性能 bh3150×203弹性模量E=10000Mpa；截面惯性矩：I== =100000 mm4；截面抵 1212bh2150×202 抗矩：W= ==10000mm3； 66 2、模板受力计算 F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=32.3KN/m2，q= F×b=32.3KN/m； ql232.3×0.15×0.15 （1）跨中最大弯矩：M===0.091KN·m； 88 M0.091×106 （2）弯拉应力：σ=＝=9.1 Mpa＜［σ］=11MPa，竹胶板弯拉应 W10000力满足要求。 （3）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：0.677ql40.677×32.3×1504lf=== 0.11 mm＜=0.5 mm，竹胶板挠度满足要100EI100×10000×100000300求。 综上，竹胶板受力满足要求。 三、木枋强度计算 方木为10×10cm,间距为0.25m，b=10cm，h=10cm，跨径为 l=0.6m,中对中间距为0.25 m； bh2100×1002木方截面抵抗矩： W===166667mm3，木方截面惯性矩 66 bh3100×1003I==8333333mm4 =1212 底模板均布荷载：F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=32.34KN/m2，q= F*b=8.1KN/m； ql28.1×0.6×0.6跨中最大弯矩：M===0.36 KN·m； 88 落叶松容许抗弯应力［σ］=11MPa，弹性模量E=11000MPa； M0.36×106 1、木方弯拉应力：σ=＝=2.16 MPa＜ ［σ］=11MPa，满足要求。 W1666675ql45×8.1×6004 2、木方挠度：f= ==0.15mm 384EI384×11000×8333333足要求。 综上，木方强度满足要求。 ＜ l =2.0 mm满300 四、分布梁强度计算 分布梁采用[14，间距为60cm,跨中间距按2m，悬臂按1m计算，b= 0.6 m；跨中l1= 2m，边跨悬臂l2=1m； 荷载:F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=32.3KN/m2，q=b*F=19.4KN/m； 型钢截面抵抗矩W= 80500mm3；型钢截面惯性矩I=5640000mm4； 跨中段 ql219.4×2×2 跨中最大弯矩： M===9.7KN·m； 88 钢材容许抗弯应力［σ］=210 Mpa， 弹性模量E= 206000 MPa ； M9.7×106 1、分布梁弯拉应力：σ=＝=120.5MPa＜［σ］=210Mpa，分布梁弯 W80500拉应力满足要求。 5ql45×19.4×20004l 2、分布梁挠度： f===3.5＜= 384EI384×206000×5640000300布梁挠度满足要求。 悬臂段 6.7 mm，分 ql219.4×1×1最大弯矩： M= ==9.7 KN·m 22 M9.7×106 1、分布梁弯拉应力：σ=＝=120.5MPa＜［σ］=210Mpa，分布梁弯 W80500拉应力满足要求。 ql419.4×10004l 2、分布梁挠度： f==3.3 mm，分布梁挠==2.09＜ 8EI8×206000×5640000300度满足要求。 综上，分布梁强度满足要求。 五、横梁强度计算 下横梁采用双工32a，共三组，跨中间距为3m，每组工钢承受3m范围内的荷载, b=3m；跨中l1= 3m，边跨悬臂l2=1.5m； 荷载: F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=32.3KN/m2，q=b*F=97.0KN/m； 单型钢截面抵抗矩W=692000mm3，总截面抵抗弯矩W总=1384000mm3； 单型钢截面惯性矩I=110800000mm4，总截面惯性矩I总=221600000mm4； 跨中段 ql297×3×3 跨中最大弯矩：M= ==109.1KN·m； 88 M109.1×106 1、下横梁弯拉应力：σ=＝=78.9MPa＜［σ］= 210Mpa，满足。 W13840005ql45×97×30004l 2、下横梁挠度： f===2.2＜=10mm，满足 384EI384×206000×221600000300悬臂段 ql297×1.5×1.5 最大弯矩： M===109.1 KN·m； 22 M109.1×106 1、下横梁弯拉应力：σ=＝=78.9MPa＜［σ］=210Mpa，满足要求。 W1384000ql497×15004l==1.3 mm ＜=5mm，满足2、下横梁挠度： f= 8EI8×206000×221600000300要求。 综上，下横梁强度满足要求。 六、反吊计算 反吊构成：每桩共有2个牛腿，单个牛腿由2根Φ32吊杆、工20横杆、槽14斜撑杆和2cm厚钢板竖杆组成。 I20工字钢T＝20，W＝200钢板双面焊?32吊杆 钢管桩壁2cm厚钢板牛腿撑反吊牛腿结构 A 吊杆计算 每根桩承受3*3m范围内的力，b=3m，跨中l1=3m， 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=32.34KN/m2； 每组拉杆承受的力Ra=F*b*l1=291.06KN；选用直径D=32mm吊杆，每桩布4个吊点，取σs=170 Mpa； d32 R拉=π（)2σ=3.14×()2×4×170=546.6 KN>Ra=291.06KN。满足 22 ?F 钢管桩壁32工字钢2cm厚钢板竖杆 反吊牛腿结构图 B 吊杆与牛腿之间的焊缝计算 4条吊杆与牛腿焊接共4条焊缝，每条焊缝长度为300mm，则每条焊缝承受的 剪切力为292/4=73KN 焊脚尺寸hf取6mm，则 τ= N73000w ==60.0Mpa 最不利情况：荷载F居中 单个牛腿受力F＝291.06/2=145.6 KN F145.6 ＝72.8KN 支座反力RA=RB=＝ 22 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=72.8 KN NM σ= + AW 72.8×10372.8×0.3×106=+ 3555236900 =112.7 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 极端情况：荷载F居端，在RA处 支座反力RA=F=145.6 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=145.6 KN NMσ= + AW 145.6×103145.6×0×106=+ 3555236900 =41 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 横杆与竖杆焊缝剪力计算 取极端情况，RB＝F＝145.6KN 横杆工20与竖杆双面焊，焊缝长度取400mm τ= N145600w ==88.9Mpa F1N3 D 斜撑杆计算 斜撑采用槽14，杆件长L1＝84.85cm 最不利情况为荷载F居RA处时，杆件所受轴力N2最大 N2RR145.6×848.5＝A N2＝A×848.5＝＝206KN L1600600600杆件受压长细比： λx= L184.85 ==15.4cm ix5.52L184.85==49.7cm iy1.7 λy= 小于许长细比150，满足要求 抗压强度稳定性 σ= 整体稳定性：查规范，稳定系数ϕ＝0.861 σ= N2263000 ==129.3MPa ＜［σ］=210MPa ϕA0.861×1851 N2206000＝＝111.3MPa ＜［σ］=210MPa A1851 E 竖杆计算 竖杆采用T=20mm 钢板，宽W＝200mm σ= N3M+ A3W 竖杆所受轴力N3=F=145.6KN A3=200*20=4000 mm2 横杆和竖杆、斜撑杆和竖杆处各设有两个牛腿撑，故竖杆所受弯矩为0 σ= N3145600＝=36.4 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 A34000 F 牛腿撑焊缝计算 横杆与竖杆相接处牛腿撑采用T＝20mm钢板，宽200mm.双面焊接在竖杆和铜管桩上，焊缝长为200*2＝400mm，焊缝高6mm. 焊缝承受拉应力，取极端不利情部，荷载F荷RA处时，拉应力最大，N＝F＝145.6KN τ= N145600w ==88.9Mpa 一、荷载计算 1、墩台荷载：恒载按1.2系数,活载按1.4安全系数计算。 1、浇注高度h=1.2m，混凝土自重，取F1=30KN/m2； 2、施工荷载：取F2=2.5 KN/m2 ； 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=2KN/m2； 4、模板：取F4=1.7 KN/㎡。 二、底模强度计算 底模采用高强度竹胶板，板厚h=20mm，竹胶板方木背肋间距b=100 mm，验算模板强度采用宽b/l=1000mm平面竹胶板。 1、模板力学性能 bh3100×203弹性模量E= 10000Mpa，截面惯性矩：I= ==66667mm4；截面抵抗 1212bh2100×202 矩：W===6667mm3； 66 2、模板受力计算 （1）底模板均布荷载： 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=44.34KN/m2， q= F×l=44.34KN/m； ql244.34×0.1×0.1 ==0.06KN·m； （2）跨中最大弯矩：M=88 M0.06×106 =9.0 Mpa＜［σ］=11Mpa，竹胶板弯拉应力（3）弯拉应力：σ=＝W6667满足要求。 （4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：0.677ql40.677×44.34×1004lf===0.05mm＜=0.33mm,竹胶板挠度满足要 100EI100×10000×66667300求。 综上，竹胶板受力满足要求。 三、木枋强度计算 方木为10×10cm，b=10cm，h=10cm； 跨径为 l=0.75m，中对中间距为0.2m；悬臂l2=0.5m， bh2100×1002 截面抵抗矩：W==166667mm3；截面惯性矩：= 66bh3100×1003 I===8333333mm4。 1212 跨中段 荷载:F=（F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=44.34 KN/m2， q= F×b=8.9KN/m； ql28.9×0.75×0.75 跨中最大弯矩：M===0.63KN·m； 88 落叶松容许抗弯应力［σ］=11Mpa，弹性模量E=11000MPa ； M0.63×106 1、木方弯拉应力： σ= ＝=3.78 MPa＜［σ］= 11 Mpa，木方弯拉 W166667应力满足要求。 5ql45×8.9×7504l==0.4 mm ＜=2.5 mm，木方2、木方挠度：f= 384EI384×11000×8333333300挠度满足要求。 悬臂段 ql28.9×0.5×0.5 最大弯矩： M= ==1.1 KN·m 22落叶松容许抗弯应11Mpa,弹性模量E=11000 MPa M1.1×106 1、木方弯拉应力：σ=＝=6.6MPa W166667力满足要求。 ql48.9×5004l 2、木方挠度：f===0.76mm＜=1.7mm，木方挠度满 8EI8×11000×8333333300足要求。 ＜［σ］= 11Mpa，木方弯拉应 四、横梁强度计算(两条桩) 横梁为两条40a工字钢，跨中间距为5.335m，b= 2.2 m；跨中l1=5.335m，边 跨悬臂l2=1.2m； 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=44.34 KN/m2，q=F×b=97.55KN/m； 单型钢截面抵抗矩W=1090000mm3，总截面抵抗弯矩W总= 2180000mm3； 单型钢截面惯性矩I=217200000mm4，总截面惯性矩I总=434400000mm4； 跨中段 ql297.55×5.335×5.335 跨中最大弯矩：M===347.1 KN·m； 88钢材容许抗弯应力［σ］=210Mpa，弹性模量E=206000MPa ； M347.1×106 1、横梁弯拉应力： σ= ＝=159.2 MPa ＜［σ］= 210 MPa，满足 W2180000要求。 5ql45×97.55×53354l 2、横梁挠度：f==17.8mm，==11.5mm＜ 384EI384×206000×434400000300满足要求。 悬臂段 ql297.55×1.2×1.2 ==70.2 KN·m 最大弯矩： M= 22 M70.2×106 =32.2MPa ＜［σ］= 210MPa，横梁弯1、下横梁弯拉应力：σ=＝ W2180000拉应力满足要求。 ql497.55×12004l 2、下横梁挠度：f= =4.0mm，横梁挠==0.3mm＜ 8EI8×206000×43440000300度满足要求。 综上，横梁强度满足要求。 五、横梁梁强度计算(三条桩) 横梁双拼槽[20，共两组，跨中间距为2.835m，b=2.2m；跨中l1=2.835m,边跨悬臂l2=1.2m; 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=44.34KN/m2，q=F×b=97.5KN/m； 单型钢截面抵抗矩W=178000mm3,总截面抵抗弯矩W总=712000mm3； 单型钢截面惯性矩I=17800000mm4, 总截面惯性矩I总= 71200000mm4； 跨中段 ql297.55×2.835×2.835 ==98.0 KN·m 跨中最大弯矩：M=88 M98×106 1、横梁弯拉应力： σ= ＝=137.6 MPa＜［σ］= 210MPa，横梁弯拉 W712000应力满足要求。 5ql45×97.55×28354l 2、横梁挠度： f==9.5 mm，横梁==5.6 ＜ 384EI384×206000×71200000300挠度满足要求。 悬臂段 ql297.55×1.2×1.2 最大弯矩： M= ==70.2KN·m； 22 M70.2×106 1、横梁弯拉应力： σ= ＝=98.6MPa＜［σ］=210MPa，横梁弯拉 W712000应力满足要求。 ql497.55×12004l 2、横梁挠度：f===1.7mm＜=4.0mm，横梁挠度 8EI8×206000×71200000300满足要求。 综上，横梁强度满足要求。 六、反吊计算 反吊构成：每桩共有2个牛腿，单个牛腿由2根Φ32吊杆、工20横杆、槽14斜撑杆和2cm厚钢板竖杆组成。 I20工字钢T＝20，W＝200钢板双面焊?32吊杆 钢管桩壁2cm厚钢板牛腿撑反吊牛腿结构 A 吊杆计算 按最不利两根桩算，单根桩承载： 荷载:F= （F1+F4）*1.2+（F2+F3）*1.4=44.3KN/m2， 每组拉杆承受的力Ra=44.3*2.2*7.735/2=377KN； 选用直径D=32mm吊杆，每桩布4个吊点，取σs=170 Mpa； d32 R拉=π（)2σ=3.14×()2×4×170=546.6 >Ra=377 KN，满足 22 B吊杆与牛腿之间的焊缝计算 4条吊杆与牛腿焊接共4条焊缝，每条焊缝长度为300mm，则每条焊缝承受的 剪切力为377/4=94.25KN 焊脚尺寸hf取6mm，则 τ= 94250Nw ==77.4Mpa 最不利情况：荷载F居中 单个牛腿受力F＝377/2=188.5 KN F188.5 支座反力RA=RB=＝＝94.3KN 22 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=94.3 KN NM σ= + AW 94.3×10394.3×0.3×106= + 3555236900 =146 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 极端情况：荷载F居端，在RA处 支座反力RA=F=188.5KN 横杆受轴力N1 N1R ＝A 300+300600故N1=RA=188.5 KN NMσ= + AW 188.5×103188.5×0×106=+ 3555236900 =53 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 横杆与竖杆焊缝剪力计算 取极端情况，RB＝F＝188.5KN FRBRN2AN1F2 F1N3 横杆工20与竖杆双面焊，焊缝长度取400mm τ= 188500Nw ==115Mpa 斜撑采用槽14，杆件长L1＝84.85cm 最不利情况为荷载F居RA处时，杆件所受轴力N2最大 RN2R188.5×848.5 ＝A N2＝A×848.5＝＝266.6KN L1600600600杆件受压长细比： λx= L184.85 ==15.4cm ix5.52L184.85==49.7cm iy1.7 λy= 小于许长细比150，满足要求 抗压强度稳定性 σ= 整体稳定性：查规范，稳定系数ϕ＝0.861 σ= N2266600 ==167.3MPa ＜［σ］=210MPa ϕA0.861×1851 N2266600＝＝144MPa ＜［σ］=210MPa A1851 E 竖杆计算 竖杆采用T=20mm 钢板，宽W＝200mm σ= N3M+ A3W 竖杆所受轴力N3=F=188.5KN A3=200*20=4000 mm2 横杆和竖杆、斜撑杆和竖杆处各设有两个牛腿撑，故竖杆所受弯矩为0 σ= N3188500＝=47.1 MPa ＜［σ］=210MPa 符合要求 A34000 F 牛腿撑焊缝计算 横杆与竖杆相接处牛腿撑采用T＝20mm钢板，宽200mm.双面焊接在竖杆和铜管桩上，焊缝长为200*2＝400mm，焊缝高6mm. 焊缝承受拉应力，取极端不利情部，荷载F荷RA处时，拉应力最大，N＝F＝188.5KN τ= 188500Nw ==115Mpa 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容