标准层模板现场施工方法)

GDAQ21101

标准层（3.0米)模板工程安全专项施工方案

工程名称:揽景华庭

总承包单位(公章）:广东兆达建工集团有限公司 编制人:年月日 审核人:年月日 审批人:年月日 (企业技术负责人) 安全专项施工方案报审表 GDAQ21103 工程名称：揽景华庭编号： 致：广东安邦建设监理有限公司(监理单位) 我方已完成标准层模板施工方案安全专项施工方案的编制，并经公司技术负责人批准，请予以审查。 附件：标准层模板施工方案。 总承包单位（项目章）： 项目负责人(注册章)： 日期：年月日 精心整理 专业监理工程师： 专业监理工程师(签名)： 日期：年月日 总监理工程师审核意见： 项目监理机构(项目章) 总监理工程师(注册章)： 日期：年月日 第一节工程概况 工程名称：揽景华庭 工程地点：化州市体育东路东侧橘洲山庄旁 建设单位：广东百汇房地产开发有限公司 设计单位：长宇（珠海）国际建筑设计有限公司 勘察单位：湛江市规划勘测设计院 监理单位：广东安邦建设监理有限公司 施工单位：广东兆达建工集团有限公司 建筑概况 本工程位于化州市体育东路东侧橘洲山庄旁，南为密集民居，层数4-5层，东为：高约14米高山岭，山岭已建橘洲山庄，层数2-3层，西、北为市政小区街坊路。

在红线内拟建地下室至二层商铺联合后分A、B、C、D四栋标准层商品房建设，地上27层，地下一层建筑。总建筑面积为110890.15㎡，其中地下建筑面积为14864.06㎡，地上建筑面积为95321.50㎡工程采用剪力墙结构，工程采用旋挖桩基础。

地下室层高5.1米；首层、二层为商铺，首层层高为6米，二层层高6.2米，三层层高3.1

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米，四层以上标准层层高3米。建筑面积为24744.77㎡，建筑高度为87.3/92.3米。，基础、底板混凝土强度为C35；墙柱：地下室~6层混凝土强度为C50，7~10层混凝土强度为C45，11~14层混凝土强度为C40，15~18层混凝土强度为C35，19~23层混凝土强度为C30，24~屋面层混凝土强度为C25；梁板：-1~1层混凝土强度为C35，2层混凝土强度为C30，3层混凝土强度为C40，4~22层混凝土强度为C30，23~屋面层混凝土强度为C25

本工程标准层梁截面分别为200*450、200*500、150*500、200*600、300*600、200*700、200*800、200*1200；4~5层板厚为120mm、150mm;6~27层板厚为100mm、150mm；屋面层板厚为120mm、150mm;

计划总工期730天。 二、施工要求 1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。 2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。 3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。 三、技术保证条件 1、安全网络 2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。 精心整理

第二节、编制依据

《木结构设计规范》GB50005-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2012 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 《建筑施工安全检查标准》JGJ59--2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91 《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文] 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文） 本工程施工图纸 本工程施工组织设计 第三节、模板技术措施及监测 一、模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。

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对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

2、模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\"。

（1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2）一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：

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（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板 在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。 （9）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（10）跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。 （11）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

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（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。 （6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。 （7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 二、模板工程施工工艺流程及方法 1、模板安装工艺流程 1）板支撑 板模板安装顺序：搭设支架?→?安装板模木楞→?调整模板标高及起拱?→??铺设模板→?检查模板上皮标高、平整度→?绑扎板钢筋。 2）梁钢管扣件式支撑 梁模板安装顺序：弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。

2、梁模板支设方法

1）、架管支柱安装：采用ф48*3钢管支柱，支柱水平拉杆离地200一道，以上每1200一道（与楼板水平杆连成整体），顶部位置水平杆根据梁及板位置确定(见图)。

2）、梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处起拱，根据规范要求起拱高度为梁跨度的1‰；主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

3）、待梁板钢筋安装好，检查合格后办理隐检。清除杂物，安装压脚板、对拉螺栓等。梁侧模板制作高度根据梁高及楼板模板来确定。

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3、板模板支设方法

1）、板模从四周向中间铺设，楼板模板与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。

2）、楼板上的预埋件和预留洞，先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定。

3）、楼板底模安装好后，复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。

4）、剪刀撑：垂直剪刀撑在架体外侧周围设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑与地面倾角宜45°～60°，剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，用扣件与立杆扣紧（见图）。所有钢管连接均采用配套扣件搭接连接。 三、监测监控 1、监测措施 (1)监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2)监测点设置 观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 (3)监测措施 混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 (4)仪器设备配置 名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 (5)监测说明

班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：

1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；

规格 DT202C RXT—232 DZJ2 数量 1 1 1 2 1 2 3 1 精度 ±2” ±2”，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 精心整理

2)连墙件是否松动；

3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4)施工过程中是否有超载现象； 5)安全防护措施是否符合规范要求； 6)支架与杆件是否有变形现象； (6)监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内； 2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

第四节安全、环保文明施工措施 4.1支模的安全管理措施 (1)经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用门式钢管脚手架。 (2)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 (3)对钢管、门式架、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 (4)搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规划》（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。 (5)支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。 (6)支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。 (7)支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 (8)支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。

(9)水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。 (10) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 (11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 (12) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

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(13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

(14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。

(15) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。

(16) 支模安装完毕后，项目部进行验收，并报监理单位进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 (17) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位： 1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2) 钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。 3) 安全防护措施是否符合规范要求。 (18) 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。 (19) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。 (20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 (21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 (22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。 (23) 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。 4.2浇捣砼安全措施

本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土泵送机。楼面浇筑程序：楼面模板安装——绑扎楼面梁板钢筋——浇筑墙柱、楼面混凝土。楼面混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。

(1)准备工作

1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。

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2)模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。

3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。

4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。

5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。

6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。

（2）混凝土的输送方法和针对性安全措施 本工程采用商品混凝土。各层梁板采用泵送砼。柱砼采用人工搬运。在钉制模板时，要充分考虑运送砼产生的振动荷载。浇注各层柱时钉好操作和卸料平台。不得直接搁在柱箍上，应用门架撑好，注意操作平台要平稳、牢固。卸料平台要够宽。 一般安全措施： 1、木桥要平稳、可靠，选用的木板、木枋及钢板要有足够的强度、刚度，并要求木桥有足够的工作宽度，以保证混凝土水平运输的畅通无阻。 2、浇筑混凝土要及时整平，避免堆积过高形成局部集中荷载而对模板及其支撑不利。 3、为保证混凝土施工时的安全，制定以下运输安全措施： A、工地狭窄，搅拌车应注意碰触排栅及路面情况。 B、工地工作人员应注意避让搅拌车。 C、运送工人不得玩闹，要穿戴好劳保用品。 D、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。 E、浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平。不得让混凝土大量堆积在某个施工片，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。

F、浇灌柱混凝土，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑上操作。

G、振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。

H、混凝土浇筑时应有木工跟班，检查模板支撑，发现问题，马上解决。避免出现断木枋或断支顶事故。

(3)混凝土浇筑和振捣一般要求：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。

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1)本工程一次施工完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。

2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。

3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1．5倍(50棒应为52．5cm，取50㎝；30棒应为40．5cm，取40㎝)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。

4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。 5)梁侧及梁底部位要用φ30或φ50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.5～4m刮尺刮平。 6）砼浇注应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。 7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。 (4)混凝土养护： 1)浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。 2)养护时间不少于14d。 (5)试块制作： 在现场制作试块应以600℃同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。 (6)质量要求 1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。

2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。 3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。 4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。

5)预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。 6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。 7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。

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8)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.5～2.5m刮尺刮平。

9)做好混凝土浇筑记录。

10)浇砼过程中必须做好坍落度检测，发现异常及时处理。

4.3模板的拆除

1、侧模在混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏方可拆除。

2、普通结构梁板：在楼板无上部施工荷载时，梁板模板在混凝土强度达到设计强度的75%，主梁或跨度超过8米的要达到100%方可拆除。悬臂构件模板在强度达到100%方可拆除。在楼板需要承担上层楼板施工荷载时，施工荷载将比使用荷载更为不利，下层模板支撑通过计算确定拆除时间。

3、拆除的顺序：楼板顶架—→次梁顶架—→主梁顶架—→梁模板。 注意跨度较大梁支顶应从跨中向支座端依次拆除，悬臂梁支顶应由悬臂端向支座端依次拆除。拆除时要注意不要用力过猛过急，符合“先支后拆，后支先拆，先拆侧模板，后拆底模板”的施工顺序。并在拆模时注意人身安全。 4.4环保与文明施工 夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。 第五节、应急预案 1、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。 工程项目部应急救援领导小组： 项目负责人：手机： 安全员：手机： 技术负责人：手机：

医院救护中心：120匪警：110火警：119

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。 当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。

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施工现场紧急情况处理流程图

发现人 发现后立即向项目经理或现场负责人报告 应急电话：火警—项目经理或现场负责人 119；匪警迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。 —110；交

通事故—下属单位工程部门、经理 判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部和安全生产委员会报告。 122；急救—120 公司工程部、安全生产委员会 跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。 2、应急救援领导小组的职责 1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。 3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 3、应急救援工作程序 1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。 2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。

4）项目部指定人员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 4、救援方法

4.1高空坠落应急救援方法：

1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。

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2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

4.2模板、坍塌应急救援方法： 1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场； 2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 4.3物体打击应急救援方法： 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。 1)止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。 2)对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。 3)对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 4)如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。 5)预备应急救援工具如下表： 序号 器材或设备 1 2 3 4 支架 模板、木枋 担架 止血急救包 数量 若干 若干 2个 4个 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 精心整理 5 6 7 8 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 6个 6个 3樘 8台 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 联系指挥求援 精心整理

第六节、计算书及相关大样图

一、梁模板支撑计算书 1.计算参数（200*600）

结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm,梁高h=600mm,层高3.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.80m。 梁截面尺寸b×h(mm) 层高(m) 梁边至板支撑距离(m) 2.梁底模验算 模板材料 弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 模板自重标准值(kN/m2) 钢筋自重标准值(kN/m3) 夹板 6000 1.40 0.30 1.50 模板厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm2) 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 砼自重标准值(kN/m2) 24.00 振捣砼荷载(kN/m2) 2.00 18 13.00 300 200×600 3.00 0.80 楼板厚度(mm) 结构表面要求 120 隐蔽 （1）梁底模及支撑荷载计算 荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值 ①底侧模自重0.3kN/m2×(0.20+0.96)×1.2=0.42kN/m ②砼自重24.0kN/m3×0.20×0.60×1.2=3.46kN/m ③钢筋荷载1.5kN/m3×0.20×0.60×1.2=0.22kN/m ④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.20×1.4=0.56kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=4.65kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=3.41kN/m （2）梁底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=200mm W=bh2/6=200×182/6=10800mm3；I=bh3/12=200×183/12=97200mm4 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×4.65×3002=-43943N·mm σ=Mmax/W=43943/10800=4.07N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.07N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×4.65×300=845N τ=3Vmax/(2bh)=3×845/(2×200×18)=0.35N/mm2 梁底模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

精心整理

挠度系数Kυ=0.644,q2=3.41kN/m

υmax=Kυq2L/(100EI)=0.644×3.41×300/(100×6000×97200)=0.31mm [υ]=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.31mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图 （3）第一层龙骨(次楞)验算 第一层龙骨(次楞)材料 弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 次楞惯性矩I（mm4） 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=200mm,γ=200/1200=0.17；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算 a、梁传荷载计算 q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.65×300/200=6.98kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=6.98×200/1000×1200/1000×(2-0.17)/8=0.38kN·m b、板传荷载计算 P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2 板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×7.46=0.90kN a=0.5×(L-c)=0.5×(1200-200)=500mm，Mp=P×a=0.90×0.50=0.45kN·m Mmax=Mq＋Mp=(0.38+0.45)×106=830000N·mm σ=Mmax/W=830000/85333=9.73N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=9.73N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.98×200/1000+0.90=1.60kN τ=3Vmax/(2A)=3×1.60×1000/(2×80×80)=0.38N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.38N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.41×300/200=5.12N/mm υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=5.12×200×12003×(8-4×0.172+0.173)/(384×9000×3413333)=1.18mm υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=0.90×1000×500×12002×(3-4×0.422)/(24×9000×3413333)=2.03mm

9000 1.40 3413333 1200 抗弯强度fm(N/mm2) 次楞截面抵抗矩W(mm3) 施工均布活荷载(kN/m2) 梁边至板支撑距离(m) 0.80 2.5 13.00 85333 木枋 截面积A(mm2) 6400 4

4

精心整理

υmax=υq＋υp=1.18+2.03=3.21mm [υ]=1200/250=4.80mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max

=3.21mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图 （4）第二层龙骨(主楞)验算 第二层龙骨(主楞)材料 枋材弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 主楞截面惯性矩I（mm4） 主楞计算跨数 1）抗弯强度验算 P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.98×200/1000+0.90=1.59N 弯矩系数KM=-0.333,Mmax=KMPL=-0.333×1.59×1000×900=-476523N·mm σ=Mmax/W=476523/170667=2.79N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=2.79N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.333,Vmax=KVP=1.333×1.59×1000=2119N τ=3Vmax/(2A)=3×2.12×1000/(2×2×80×80)=0.25N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.25N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.12×200/1000+0.90=1.41kN 挠度系数Kυ=1.466,υmax=KυPL3/(100EI)=1.466×1.41×1000×9003/(100×9000×6826667)=0.24mm [υ]=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ3.支撑承载力验算 支撑材料 回转半径i（mm） 钢材抗弯强度f（N/mm2） 支撑横向间距（mm） (1)荷载计算 传至每个门架立柱的最大支座力的系数=3.666

600 Φ48×3.0 1.59 205.00 截面积A（mm2） 每米长质量（kN/m） 钢材弹性模量E（N/mm2） 支撑纵向间距（mm） 900 424.00 0.0326 206000 max

单枋 9000 1.40 6826667 2 木枋截面尺寸b×h(mm) 抗弯强度fm(N/mm2) 主楞截面抵抗矩W(mm3) 门架纵向间距(mm) 80×80 13.00 170667 900 =0.24mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图

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传至每个门架立柱的力NQK1=3.666×1.59=5.83kN

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=5.83+0.76=6.59kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0326kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量

NGK=(3.00-0.60-1.9)×0.08+1×2.10×0.0326=0.11kN

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.11+6.59=6.72kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算

每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=6.72kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 (3)组合风荷载时，立杆稳定性计算 ①立杆弯矩 基本风压0.45kN/m2,风荷载高度变化系数0.62（+18m）,风荷载体型系数1.040； 风荷载标准值按下式计算： Wk=μzμsWo=0.62×1.040×0.45=0.290kN/m2； Mw=0.9×1.4×Mwk =0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.290×0.9×1.502/10=0.074kN·m； ②立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=6.72kN σ=Nw/(φA)+Mw/W =6.72×103/(0.634×424)+0.074×106/5080=41.487N/mm2； 组合风荷载时，立杆稳定性为41.49N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算 门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.72+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0326]×1.2=6.98kN （1）支承面受冲切承载力验算 βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00 σ

pc,m

2

=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00 pc,m

(0.7βhft＋0.25σ)ηUmhO=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×820×105/1000=86.19kN

门架支承面受冲切承载力86.19kN＞上部荷载F=6.98kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+0.10×2)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞上部荷载F=6.98kN,满足要求。 5.侧模板验算 侧模板材料 夹板 侧模厚度(mm) 18 精心整理 板材弹性模量E(N/mm) 抗剪强度fv(N/mm2) 侧模板计算跨数 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力

26000 1.40 2 抗弯强度fm(N/mm2) 竖肋间距L(mm) 13.00 300 F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.60=14.40kN/m2 比较F1、F2取小值F=14.40kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.60m。 2)荷载计算 荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位 ①新浇混凝土的侧压力F 14.40 kN/m2 γG=1.2 17.28 kN/m2 ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 22.88kN/m2 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 14.40kN/m2 （2）模板强度验算 取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm W=bh2/6=480×182/6=25920mm3；I=bh3/12=480×183/12=233280mm4。 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105,q=22.88×(600-120)/1000=10.98N/mm。 Mmax=KqL2=-0.105×10.98×3002=-103761N·mm σ=Mmax/W=103761/25920=4.00N/mm2 侧模抗弯强度σ=4.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×10.98×300/1000=2.00kN τ=3Vmax/(2bh)=3×2.00×1000/(2×18×480)=0.35N/mm2 侧模抗剪强度τ=0.35N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q，=14.40×(600-120)/1000=6.91kN/m=6.91N/mm υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×6.91×3004/(100×6000×233280)=0.26mm [υ]=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.26mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图 （3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×22.88=21.74kN/m2

精心整理

设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(600-120)/2=240mm=0.24m，N=abFs=0.60×0.24×21.74=3.91kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Nt]=12.90kN 对拉螺栓受力3.91kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算 侧肋材料 侧肋计算跨度(mm) 枋材弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 1.40 次楞截面抵抗矩W(mm3) 次楞弹性模量I（mm4） 3413333 计算跨度240mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 1）抗弯强度验算 q=22.88×300/1000=6.86kN/m=6.86N/mm； 弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=0.125×6.86×2402=49392N·mm=0.05kN·m σ=Mmax/W=49392/85333=0.58N/mm2 侧肋抗弯强度σ=0.58N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪验算 剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×6.86×240/1000=1.03kN τ=3Vmax/(2bh)=3×1.03×1000/(2×80×80)=0.24N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.24N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=0.521,q，=14.40×300/1000=4.32kN/m=4.32N/mm υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×4.32×2404/(100×9000×3413333)=0mm [υ]=240/250=0.96mm 侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=0.96mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图 6.梁侧檩梁验算 檩梁材料 计算跨数 截面抵抗矩W(mm3) 木枋 5跨 85333 截面类型 侧肋间距(mm) 截面积A（mm2） 弹性模量I（mm4） 80×80 300 6400 3413333 对拉螺杆横向间距(mm) 600 85333 木枋 240 9000 木枋截面尺寸b×h(mm) 侧肋计算跨数 抗弯强度fm(N/mm2) 2 13.00 80×80 b

侧肋最大支座力（kN） 2.06 I=3413333mm4，A=6400mm2； 1）抗弯强度验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用80×80木枋，W=85333mm3，

精心整理

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×6.86×0.24=2.06kN Mmax=KmPL=0.171×2.06×0.60×10=211356N·mm=0.21kN·m σ=Mmax/W=211356/(85333)=2.48N/mm2

檩梁抗弯强度σ=2.48N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658,

Vmax=KVP=0.658×2.06=1.36kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1355/(2×6400)=0.32N/mm2 檩梁抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×4.32×0.24=1.30kN; υmax6

=KυP,L3/（100EI）=1.097×1296×6003/(100×9000×3413333)=0.10mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm 檩梁挠度υmax=0.10mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 7.计算结果 底模材料 第一层龙骨(次楞)材料 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 第二层龙骨(主楞)材料 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 支撑材料 支撑纵向间距（mm） 侧模板材料 侧肋材料 侧肋间距(mm) 檩梁材料 檩梁间距(mm) 对拉螺杆排数 Φ48×3.0 900 夹板 木枋 300 木枋 240 1排 支撑横向间距（mm） 侧模厚度(mm) 截面尺寸b×h(mm) 截面类型 对拉螺杆横向间距(mm) 在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 二、楼面模板支撑计算书 1.计算参数

600 18 80×80 80×80 600 单枋 900 木枋截面尺寸b×h(mm) 80×80 夹板 木枋 300 底模厚度(mm) 截面积A(mm2) 18 6400 精心整理

结构板厚120mm，层高3.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm,枋材弹性模量E=9000N/mm,抗弯强度fm=13.00N/mm,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距900mm,门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。 楼板厚度(mm) 层高(m) 2.楼板底模验算 模板材料 弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 模板自重标准值(kN/m) 钢筋自重标准值(kN/m3) 22

2

2

120 3.00 夹板 6000 1.40 0.30 1.10 结构表面要求 模板厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm2) 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 2 隐蔽 18 13.00 350 砼自重标准值(kN/m) 24.00 施工人员及施工设备荷载(kN) 2.50 （1）底模及支架荷载计算 荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值 ①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m ②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.12×1.2=3.46kN/m ③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.12×1.2=0.16kN/m ④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×1.0×1.4=3.50kN/m 底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.47kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=3.97kN/m （2）楼板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。 1）内力及挠度计算 a.①＋②＋③＋④荷载 支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2=-0.105×7.47×3502=-96083N·mm 剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=0.606×7.47×350=1584N b.①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.105×3.97×3502=-51064N·mm 跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.078×3.97×3502=37933N·mm 剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.606×3.97×350=842N

挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.11mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算） 计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN，计算简图如下

跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm 支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm 剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

精心整理

挠度系数Kυ=1.456，υ3=Kυ

PL/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×350/(100×6000×486000)=0.54mm 2）抗弯强度验算

M1=-96083N·mm，M2＋M5=-173564N·mm，M3＋M4=282933N·mm 比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。 Mmax=282933N·mm=0.28kN·m，σ=Mmax/W=282933/54000=5.24N/mm2 楼板底模抗弯强度σ=5.24N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 3）抗剪强度验算

V1=1584N，V2+V3=842+2100=2942N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力 Vmax=2942N=2.94kN,τ=3Vmax/（2bh）=3×2942/(2×1000×18)=0.25N/mm2 楼板底模抗剪强度τ=0.25N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 4)挠度验算 υmax=υ2+υ3=0.11+0.54=0.65mm [υ]=350/250=1.40mm 楼板底模挠度υmax=0.65mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。 内力图如下图 （3）第一层龙骨(次楞)验算 第一层龙骨(次楞)材料 弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 次楞惯性矩I（mm4） 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 门架宽度1200mm，第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1)抗弯强度验算

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47×350/1000=2.61kN/m

弯矩系数KM=0.102，Mmax=-KMqL2=-0.102×2.61×12002=-383357N·mm=-0.38kN·m σ=Mmax/W=383357/85333=4.49N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.49N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算

剪力系数Kv=0.602，Vmax=KVqL=0.602×2.61×1200=1885N=1.89kN τ=3Vmax/（2A）=3×1885/(2×80×80)=0.44N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

9000 1.40 3413333 900 抗弯强度fm(N/mm2) 次楞截面抵抗矩W(mm3) 施工均布活荷载(kN/m2) 2.5 13.00 85333 木枋 截面积A(mm2) 6400 ,3

3

精心整理 3)挠度验算

挠度系数Kυ=1.502，q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2×350/1000=1.16kN/m=1.16N/mm

υmax=Kυq’L4/(100EI)=1.502×1.16×12004/(100×9000×3413333)=1.18mm [υ]=1200/250=4.80mm 第一层龙骨(次楞)挠度υ

max’

=1.18mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图： （4）第二层龙骨(主楞)验算 第二层龙骨(主楞)材料 枋材弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 主楞截面惯性矩I（mm4） 主楞计算跨数 1)抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.328，P=7.47×0.35×(0.6+0.90/2)×1000=2745N=2.75kN Mmax=KMPL=0.328×2745×900=810324N·mm=0.81kN·m σ=Mmax/W=810324/85333=9.50N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=9.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.577，Vmax=KVP=1.577×2.75×1000=4337N=4.34kN τ=3Vmax/(2A)=3×4337/(1×2×80×80)=1.02N/mm2 第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.02N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 (3)挠度验算 挠度系数Kυ=1.407，P，=3.97/1.2×0.35×(0.6+0.90/2)×1000=1216N υmax=KυP，L3/(100EI)

=1.407×1216×9003/(100×9000×3413333)=0.41mm [υ]=900/250=3.60mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ3.支撑强度验算 支撑材料 回转半径i（mm） 钢材抗弯强度fΦ48×3.5 1.58 205.00 截面积A（mm2） 每米长质量（kN/m） 钢材弹性模量E489.00 0.0376 206000 max

单枋 9000 1.40 3413333 2 木枋截面尺寸b×h(mm) 抗弯强度fm(N/mm2) 主楞截面抵抗矩W(mm3) 门架纵向间距(mm) 80×80 13.00 85333 900 =0.41mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

精心整理 （N/mm2） 支撑横向间距（mm） (1)荷载计算 传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=8.66kN

900 （N/mm2） 支撑纵向间距（mm） 900 每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2） NQK2=(0.6+0.45)×0.90×1=0.95kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋1.4NQK2=8.66+1.4×0.95=9.99kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN 每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量

NGK=(3.00-0.12-1.90)×0.08+(1.2+0.90)×0.0376=0.16kN 门式钢管脚手架总承载力为1.2×NGK+NQK=1.2×0.16+9.99=10.18kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算 每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.18kN＜门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 (3)组合风荷载时，立杆稳定性计算 ①立杆弯矩 基本风压0.45kN/m2,风荷载高度变化系数0.62（+18m）,风荷载体型系数1.040； 风荷载标准值按下式计算： Wk=μzμsWo=0.62×1.040×0.45=0.290kN/m2； Mw=0.9×1.4×Mwk =0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.290×0.9×1.502/10=0.074kN·m； ②立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=10.18kN σ=Nw/(φA)+Mw/W =10.18×103/(0.634×489)+0.074×106/5080=47.409N/mm2； 组合风荷载时，立杆稳定性为47.41N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算 钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.18+1.90×0.08+[(1.2+0.90)×0.0376]×1.2=10.43kN （1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS=1 σ

pc,m

=0N/mm2,Um=2×(100+100)+2×(100+100)=800mm,βh=1

pc,m

(0.7βhft＋0.25σ)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×800×100]/1000=80.08kN

受冲切承载力80.08kN＞F=10.43kN,满足要求。 (2)支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

精心整理

支承面局部受压承载力273.49kN＞Fa=10.43kN,满足要求。 5.计算结果 底模材料 第一层龙骨(次楞)材料 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 第二层龙骨(主楞)材料 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 支撑材料 支撑纵向间距（mm） Φ48×3.5 900 支撑横向间距（mm） 900 单枋 900 木枋截面尺寸b×h(mm) 80×80 夹板 木枋 350 底模厚度(mm) 截面积A(mm2) 18 6400 在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置 四、墙木模板计算书 1、墙模板系统基本参数（200*3525） 计算墙面厚度200mm，高度3525mm；模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用80×80mm木枋，内竖肋间距250mm；外横檩采用Φ48×3.0双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距800mm，直径12mm。 2、荷载标准值验算 (1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V =0.22×24.00×5.71×1.00×1.15×3.00=60.05kN/m2 (γ=24.00kN/m,T=20.00℃,V=3.00m/h,H=3.53m,β1=1.00,β2=1.15) F2=γH=24.00×3.53=84.72kN/m 比较F1和F2取较小值，F=60.05kN/m,有效压头高度为F/γ=60.05/24.00=2.50m。 （2)荷载组合计算 荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位 ①新浇混凝土的侧压力F 60.05 kN/m γG=1.2 72.06 kN/m ②倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m γQ=1.4 5.60 kN/m

2

2 2

222230.50.5墙侧模和侧肋强度荷载组合①+② 77.66kN/m 墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 60.05kN/m3、墙模板面板的验算

面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×18/6=54000mm；I=1000×18/12=486000mm； 荷载计算值q=77.66×1.0=77.66kN/m,q=60.05×1.0=60.05N/mm。 1)抗弯强度验算

Mmax=KM?qL=-0.105×77.66×0.25=-0.51kN·m=-0.51×10N.mm

2

2

6

，

2

3

3

4

2

σ=Mmax/W=-0.51×10/54000=-9.44N/mm2

6

精心整理

面板的抗弯强度σ=-9.44N/mm＜[fm]=13.00N/mm，满足要求。 2)抗剪验算

Vmax=KVqL=0.606×77.66×0.25=11.765kN=11765N τ=3Vmax/（2bh）=3×11765/(2×1000×18)=0.98N/mm2 面板的抗剪强度τ=0.98N/mm＜[fv]=1.40N/mm，满足要求。 3)挠度验算

υmax=KυqL/100EI=0.644×60.05×250/(100×9000×486000)=0.35mm [υ]=L/250=250/250=1.00mm

面板的挠度υmax=0.35mm＜允许挠度[υ]=2.00mm，满足要求。 4、模板内竖肋的验算

竖肋采用80×80mm木枋；木枋间距250mm；W=80×80/6=85333mm3；I=80×80/12=3413333mm4；q=77.66×0.25=19.42kN/m,按照3跨连续梁计算 (1)抗弯强度验算 Mmax=0.1ql2=0.100×19.42×0.50=485500N·mm=0.49kN·m σ=Mmax/W=485500/85333=5.69N/mm2 内竖肋的抗弯强度σ=5.69N/mm＜[fm]=13.00N/mm，满足要求。 (2)抗剪验算 Vmax=KVqL=0.600×19.42×0.50=5.83kN=5826N τ=3Vmax/(2bh)=3×5826/(2×80×80)=1.37N/mm2 内竖肋的抗剪强度τ=1.37N/mm＜[fv]=1.40N/mm，满足要求。 (3)挠度验算 按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故 q=60.05×0.25=15.01N/mm υmax=KυqL/100EI=0.677×15.01×500/(100×9000×3413333)=0.20mm [υ]=L/250=500/250=2.00mm 内竖肋的挠度υmax=0.20mm＜[υ]=2.00mm，满足要求。 5、墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距800mm。 由内竖肋传递的荷载,P=1.100×19.42×0.50×0.50=5.34kN 采用Φ48×3.0双钢管,W=2×4490=8980mm3,I=2×107800=215600mm4,A=2×424=848mm2 (1)外横檩抗弯强度验算 Mmax=KM?PL=0.329×5.34×0.80=1.41kN·m=1410000N.mm σ=Mmax/W=1410000/8980=157.02N/mm

2

2

2

，44，

222222

3

，4

4

2

2

2

2

外横檩的抗弯强度σ=157.02N/mm＜[f]=205.00N/mm，满足要求。 (2)抗剪强度验算

Vmax=KVP=2.204×5.34=11.77kN=11770N τ=3Vmax/(2bh)=3×11770/(2×848)=20.82N/mm

外横檩的抗剪强度τ=20.82N/mm＜[fv]=120.00N/mm，满足要求。 (3)挠度验算

υmax=KυPL/(100EI)=1.936×5340×800/(100×206000×215600)=1.19mm [υ]=L/250=800/250=3.20mm

外横檩的挠度υmax=1.19mm＜[υ]=3.20mm，满足要求。 6、对拉螺栓的验算

’3

3

2

2

2

精心整理

对拉螺栓直径12.00mm，容许拉力值[Nb]=12.90kN 对拉螺栓所受的最大拉力:N=0×5.34=0kN

对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=0kN＜最大容许拉力值[Nb]=12.90kN，满足要求。 7、计算结果

模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用80×80mm木枋，内竖肋间距250mm；外横檩采用Φ48×3.0双钢管，外横檩垂直间距500mm；对拉螺栓水平间距800mm，直径12mm。

t

t

四、边梁模板支撑计算书（门架） 1.计算参数（200*800）

结构楼板厚120mm,梁宽b=200mm,梁高h=800mm,层高3.00m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离1.10m。 梁截面尺寸b×h(mm) 层高(m) 梁边至板支撑距离(m) 2.梁底模验算 模板材料 弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 模板自重标准值(kN/m) 钢筋自重标准值(kN/m3) 2200×800 3.00 1.10 夹板 6000 1.40 0.30 1.50 楼板厚度(mm) 结构表面要求 模板厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm2) 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 2120 隐蔽 18 13.00 300 砼自重标准值(kN/m) 24.00 振捣砼荷载(kN/m2) 2.00 （1）梁底模及支撑荷载计算 荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值 ①底、侧模自重0.3kN/m2×(0.20+1.48)×1.2=0.60kN/m ②砼自重24.0kN/m3×0.20×0.80×1.2=4.61kN/m ③钢筋荷载1.5kN/m3×0.20×0.80×1.2=0.29kN/m ④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.20×1.4=0.56kN/m 梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=6.06kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=4.58kN/m （2）梁底模板验算

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=200mm W=bh2/6=200×182/6=10800mm3；I=bh3/12=200×183/12=97200mm4 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×6.06×3002=-57267N·mm=-0.06kN·m σ=Mmax/W=57267/10800=5.30N/mm2

梁底模抗弯强度σ=5.30N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

精心整理

剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×6.06×300=1102N=1.10kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1102/(2×200×18)=0.46N/mm 梁底模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644,q2=4.58kN/m

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.58×3004/(100×6000×97200)=0.41mm [υ]=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.41mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图 （3）第一层龙骨(次楞)验算 第一层龙骨(次楞)材料 弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 次楞惯性矩I（mm4） 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 门架宽度L=1200mm,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm,W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算 a梁传荷载计算 q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=6.06×300/200=9.09kN/m Mq=qa2(2-a/L)2/8=9.09×0.202×(2-0.20/1.20)2/8=0.15kN.m b板传荷载计算 板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载 =1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2 板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=550/1000×300/1000×7.46=1.23kN Mp=Pab/L=1.23×200×1000/1200/1000=0.21kN.m Mmax=Mq＋Mp=0.15+0.21=0.36kN·m=360000N·mm σ=Mmax/W=360000/85333=4.22N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.22N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 Vmax=

=0.5×9.09×0.20×(2-0.20/1.20)+1.23×1.00/1.20=2.69kN

9000 1.40 3413333 1200 抗弯强度fm(N/mm2) 次楞截面抵抗矩W(mm3) 施工均布活荷载(kN/m2) 梁边至板支撑距离(m) 1.10 2.5 13.00 85333 木枋 截面积A(mm2) 6400 2

τ=3Vmax/（2A）=3×2.69×103/(2×80×80)=0.63N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.63N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

精心整理 3）挠度验算

q=q2×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.58×300/200=6.87kN/m P=(0.12×25+0.30)×550/1000×300/1000=0.54kN X=υq=

=200-2002/1200/2=183mm

,

=6.87×200×1200/(24×9000×3413333)×[(2-2002/12002-2×1832/12002)×183/1200+(183-1

2

2

000)4/2002/12002]=4.311mm υp= =0.54×103×1000/(9×9000.00×3413333×1200)×[(2002+2×200×1000)3/3]0.5=0.274mm υmax=υq＋υp=4.31+0.27=4.58mm [υ]=1200/250=4.80mm 第一层龙骨(次楞)挠度υmax=4.58mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图 （4）第二层龙骨(主楞)验算 第二层龙骨(主楞)材料 枋材弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 主楞截面惯性矩I（mm4） 主楞计算跨数 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.333,Mmax=KMPL=-0.333×2.69×1000×900=-806193N·mm=-0.81kN·m σ=Mmax/W=806193/85333=9.45N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=9.45N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×2.69=3.59kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.59×1000/(2×80×80)=0.84N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=0.84N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.466,P’=第一层龙骨(次楞)Vmax+P=2.69+0.54=3.23kN

2 P=第一层龙骨(次楞)Vmax=2.69kN 1.40 3413333 主楞截面抵抗矩W(mm3) 门架纵向间距(mm) 900 85333 9000 单枋 木枋截面尺寸b×h(mm) 抗弯强度fm(N/mm2) 13.00 80×80 精心整理

υmax=KυP’L3/（100EI）=1.466×3.23×1000×9003/(100×9000×3413333)=1.12mm [υ]=L/250=900/250=3.60mm 第二层龙骨(主楞)挠度υ3.支撑承载力验算 支撑材料 回转半径i（mm） 钢材抗弯强度f（N/mm2） 支撑横向间距（mm） (1)荷载计算 传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数为=3.666 每根钢管承载NQK1=3.666×2.69=9.86kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×0.6×0.90×1=0.76kN 每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1+NQK2=9.86+0.76=10.62kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0319kN/m 门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK=(3.00-0.80-1.9)×0.08+1×2.10×0.0319=0.09kN 门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK+NQK=1.2×0.09+10.62=10.73kN (2)门式钢管脚手架稳定性验算 每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=10.73kN＜门架稳定承载力F=20.08kN,满足要求。 (3)组合风荷载时，立杆稳定性计算 ①立杆弯矩 基本风压0.45kN/m2,风荷载高度变化系数0.62（+18m）,风荷载体型系数1.040； 风荷载标准值按下式计算： Wk=μzμsWo=0.62×1.040×0.45=0.290kN/m2； Mw=0.9×1.4×Mwk =0.9×1.4×Wk×la×h2/10=0.9×1.4×0.290×0.9×1.502/10=0.074kN·m； ②立杆稳定性验算 钢管轴向力Nw=10.73kN σ=Nw/(φA)+Mw/W

=10.73×103/(0.634×424)+0.074×106/5080=56.389N/mm2；

组合风荷载时，立杆稳定性为56.39N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.73+[0.08×1.90+(1.2+0.90)×0.0319]×1.2=10.99kN （1）支承面受冲切承载力验算

600 Φ48×3.0 1.59 205.00 截面积A（mm2） 每米长质量（kN/m） 钢材弹性模量E（N/mm2） 支撑纵向间距（mm） 900 424.00 0.0319 206000 max

=1.12mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图

精心整理

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1 σ

pc,m

=0N/mm,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1

pc,m

2

(0.7βhft＋0.25σ)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×820×105]/1000=86.19kN

门架支承面受冲切承载力86.19kN＞F=10.99kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2 βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞F=10.99kN,满足要求。 5.侧模板验算 侧模板材料 板材弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 侧模板计算跨数 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力 F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2 (γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2 比较F1、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.80m。 2)荷载计算 荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位 ①新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 γG=1.2 23.04 kN/m2 ②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 28.64kN/m2 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 19.20kN/m2 （2）模板强度验算 取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm W=bh2/6=800×182/6=43200mm3；I=bh3/12=800×183/12=388800mm4 1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105，q=28.64×800/1000=22.91kN/m=22.91N/mm Mmax=KqL2=-0.105×22.91×3002=-216500N·mm=-0.22kN·m σ=Mmax/W=216500/43200=5.01N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×22.91×300/1000=4.17kN τ=3Vmax/（2bh）=3×4.17×1000/(2×18×680)=0.51N/mm2

1.40 5 竖肋间距L(mm) 300 夹板 6000 侧模厚度(mm) 抗弯强度fm(N/mm2) 18 13.00 精心整理

侧模抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644，q，=19.20×800/1000=15.36kN/m=15.36N/mm； υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×15.36×3004/(100×6000×388800)=0.34mm [υ]=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图： （3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(800-120)/2=340mm=0.34m，N=abFs=0.60×0.34×27.21=5.55kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN 对拉螺栓受力5.55kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算 侧肋材料 侧肋计算跨度(mm) 枋材弹性模量E(N/mm2) 抗剪强度fv(N/mm2) 1.40 次楞截面抵抗矩W(mm3) 次楞弹性模量I（mm4） 3413333 计算跨度340mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4 1）抗弯强度验算 弯矩系数KM=0.125,q=28.64×300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm； Mmax=KMqL2=0.125×8.59×3402=124126N·mm=0.12kN·m σ=Mmax/W=124126/85333=1.45N/mm2 侧肋抗弯强度σ=1.45N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪验算

剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.625×8.59×340/1000=1.83kN τ=3Vmax/（2bh）=3×1.83×1000/(2×80×80)=0.43N/mm2 侧肋抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.521，q，=19.20×300/1000=5.76kN/m=5.76N/mm； υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.76×3404/(100×9000×3413333)=0.01mm [υ]=340/250=1.36mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.36mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图

85333 木枋 340 9000 木枋截面尺寸b×h(mm) 侧肋计算跨数 抗弯强度fm(N/mm2) 5 13.00 80×80 精心整理

6.梁侧檩梁验算 檩梁材料 计算跨数 截面抵抗矩W(mm3) 木枋 5跨 85333 截面类型 侧肋间距(mm) 截面积A（mm2） 弹性模量I（mm4） 80×80 300 6400 3413333 对拉螺杆横向间距(mm) 600 侧肋最大支座力（kN） 3.65 I=3413333mm4，A=6400mm2； 1）抗弯强度验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用80×80木枋，W=85333mm3，

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×8.59×0.34=3.65kN; Mmax=KmPL=0.171×3.65×0.60×10=374490N·mm σ=Mmax/W=374490/(85333)=4.39N/mm2 檩梁抗弯强度σ=4.39N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×3.65=2.40kN τ=3Vmax/(2A)=3×2403/(2×6400)=0.56N/mm2 檩梁抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×5.76×0.34=2.45kN; υmax6=KυP,L3/（100EI）=1.097×2448×6003/(100×9000×3413333)=0.19mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm 檩梁挠度υmax=0.19mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 7.计算结果 底模材料 第一层龙骨(次楞)材料 第一层龙骨(次楞)间距L(mm) 第二层龙骨(主楞)材料 第二层龙骨(主楞)间距L(mm) 支撑材料 支撑纵向间距（mm） 侧模板材料 侧肋材料 侧肋间距(mm) 檩梁材料 Φ48×3.0 900 夹板 木枋 300 木枋 支撑横向间距（mm） 侧模厚度(mm) 截面尺寸b×h(mm) 截面类型 600 18 80×80 80×80 单枋 900 木枋截面尺寸b×h(mm) 80×80 夹板 木枋 300 底模厚度(mm) 截面积A(mm2) 18 6400 精心整理 檩梁间距(mm) 对拉螺杆排数 340 1排 对拉螺杆横向间距(mm) 600 在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

在脚手架的周边应设置连续竖向剪刀撑；在脚手架的内部纵向、横向间隔不超过8m应设置一道竖向剪刀撑；在顶层应设置连续的水平剪刀撑。竖向剪刀撑应由底至顶连续设置