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现浇梁模板支架工程专项安全施工方案

2022-05-27 来源:好走旅游网
 模板支架工程专项安全施工方案

目录

一、总体说明 ....................................................... 1 1.1编制依据 .................................................................................................................. 1 1.2编制原则 .................................................................................................................. 1 1.3.工程概况 .................................................................................................................. 1 二、地基处理及排水 ................................................. 1 三、现浇梁支架设计 ................................................. 2 3.1支架布置 .................................................................................................................. 2 3.2支架验算 .................................................................................................................. 3 3.2.1荷载计算 ............................................................................................................. 3 3.2.2结构检算 ............................................................................................................. 6 3.2.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ..................................................... 6 3.2.2.2满堂支架整体抗倾覆验算 ........................................................................... 13 3.2.2.3箱梁底模下横桥向方木验算 ....................................................................... 14 3.2.2.4支架立杆顶托上顺桥向方木验算 ............................................................... 15 3.2.2.5底模板验算 ................................................................................................... 18 3.2.2.6侧模验算 ....................................................................................................... 19 3.2.2.7立杆底座和地基承载力验算 ....................................................................... 19 3.3门架体系验算 ....................................................................................................... 22 3.3.1门架布置 ........................................................................................................... 22 3.3.2荷载分析 ........................................................................................................... 22 3.3.3荷载计算 ........................................................................................................... 22 3.3.4门架验算 ........................................................................................................... 22 3.3.5地基承载力验算 ............................................................................................... 25 四、脚手架施工 .................................................... 25 4.1碗扣式脚手架的搭设工艺流程 ........................................................................... 26 4.1碗扣式脚手架的搭设要求 ................................................................................... 26 4.3支架底模拆除 ....................................................................................................... 26 4.4支架施工安全保证措施 ....................................................................................... 27

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五、模板施工 ...................................................... 28 六、质量保证措施 .................................................. 28 七、安全及文明施工措施 ............................................ 29 7.1安全施工保证体系 ............................................................................................... 29 7.2安全文明措施 ....................................................................................................... 30 八、成品保护 ...................................................... 30

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模板支架工程专项安全施工方案

现浇梁模板支架工程专项安全施工方案

一、总体说明 1.1编制依据

⑴长春市XXXXXX施工图设计文件及施工图汇审资料。

⑵国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文(城市建设部分),以及现行有关施工技术规范、标准等。

⑶我单位施工类似工程项目的能力和技术能力水平。

⑷参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路桥涵施工计算手册》。

1.2编制原则

⑴坚持安全第一、预防为主的原则

在总结、吸取多年支架施工经验教训的基础上,结合本项目现浇梁支架工程特点,验算并制定出切实可行的施工安全措施和搭设方案,保证现浇梁模板支架强度、稳定性。

⑵坚持合理利用资源,成本有效控制的原则

结合本工程特点,制定安全、可行的现浇梁支架方案,实现资源优化;节能降耗,实现低投入、减少周转材料的浪费。

1.3.工程概况

长春市XXXXXX互通立交主线桥梁,上行线桥梁共27跨8联,下行线桥梁共27跨9联,桥梁平面位于直线上,立面位于竖曲线上,桥跨总长度:846.835m,全桥除N20-N23号墩之间采用预应力砼下承式单箱双室斜腹板拱型连续箱梁外,其余15联均采用同尺寸单箱双室斜腹板等截面连续箱梁,拱型连续箱梁顶宽:12.75m,梁底宽:7.096-7.634m,梁高:2-3.2m, 顶板厚度:25cm,底板厚度:22cm,中腹板及两侧腹板厚度:50-80 cm,箱梁悬臂长2m,悬臂端部厚度:20cm,悬臂沿弧线延伸至梁底板;等截面箱梁顶宽:12.75m,梁底宽:7.85m,梁高:1.7m, 顶板厚度:25cm,底板厚度:22cm,中腹板及两侧腹板厚度:50-70 cm,箱梁悬臂长2m,悬臂端部厚度:20cm,悬臂沿弧线延伸至梁底板。

跨亚泰大街处采用门架施工,其余联采用满堂支架法施工 二、地基处理及排水

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根据设计图纸要求,原卫星路路面结构可直接作为支架基础,承载能力满足要求,地基处理主要集中在承台回填处、绿化带拆除部分及管线排迁后基坑,采取底部全部回填粒料处理,18T压路机碾压,对碾压不到部分采用小型手扶式夯实机压实,然后铺设40cm厚山皮石再次碾压,顶面浇筑20cm厚C15砼作为支架基础,承载能力可满足施工要求。

借助原卫星路路面排水系统,可满足地基排水要求达到地基无积水浸泡的要求,如遇突发情局部低洼处产生积水,采用安设水泵的防水进行抽水。

三、现浇梁支架设计 3.1支架布置

采用满布WDJ碗扣型支架为模板支撑体系,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木,立杆顶托上纵向设10×15cm方木;纵向方木上设10×10cm的横向方木,间距按照0.25m(净间距0.15m),模板采用厚1.5cm的优质竹胶合板,边角采用4cm厚木板进行加强,防止转角漏浆或出现波浪形,影响外观。支架纵横均设置剪刀撑,纵向沿支架外侧设置通长剪刀撑1道,横桥向剪刀撑每2.4m(桥墩处)、2.7 m和纵向外侧及腹板底设置45度剪力杆以提高整体稳定性,在承台与支架土基相接顺桥向每腹板处设置3道剪刀撑。

主桥现浇梁支架立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下: ⑴等截面现浇梁采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系,其中梁底面范围内采用60cm×90cm×120cm,翼缘板弧形部位采用90cm×90cm×120cm和60cm×90cm×120cm搭配使用,弧形部位与平底部位支架采用钢管扣件连接,其他范围墩旁两侧各5.0m范围内的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式;除墩旁两侧各5m之外的其余范围内的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式。

⑵变截面现浇采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×60cm,立杆顶托上纵向设15×15cm方木;纵向方木上设10×10cm的横向方木,间距按照0.25m(净间距0.15m),模板采用厚1.5cm的优质竹胶合板布置形式的支架结构体系,其他按照等截面箱形连续梁支架的要求进行布置。

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具体布置形式见下图:

3.2支架验算

本计算书分别以主桥现浇梁4*30m等截面预应力混凝土箱形连续梁(单箱双室)和35m+50m+35m变截面预应力混凝土箱形连续梁(单箱双室)为例,主要取不同支架布置形式下个处最不利截面对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

3.2.1荷载计算 1、荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q1—— 箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,

经计算取q2=1.0kPa(偏于安全)。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板

及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。

⑺ q7—— 支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:

满堂钢管支架自重

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模板支架工程专项安全施工方案 立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距 60cm×60cm×60cm 60cm×60cm×120cm 60cm×90cm×120cm 支架自重q7的计算值(kPa) 3.38 2.94 2.21 2、荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合 模板结构名称 底模及支架系统计算 侧模计算 荷载组合 强度计算 ⑴+⑵+⑶+⑷+⑺ ⑸+⑹ 刚度检算 ⑴+⑵+⑺ ⑸ 3、荷载计算

⑴ 箱梁自重——q1计算

根据主线桥现浇箱梁结构特点, 取现浇梁4*30m等截面预应力混凝土箱形连续梁1-1截面(标准跨墩中5m范围等截面)、主桥2-2截面(标准跨等截面跨中范围)、主桥3-3截面(35m+50m+35m变截面预应力混凝土箱形连续梁边跨)等三个代表截面进行箱梁自重计算,并对三个代表截面下的支架体系进行检算,首先分别进行自重计算。

等截面预应力混凝土箱形连续梁纵向图

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变截面预应力混凝土箱形连续梁纵向图

①1-1横断面如图: 则:q1 =

WγcA2616.0073.62*2=29.04kPa ==B7.85B 取1.2的安全系数,则q1=29.04×1.2=34.85kPa

注:B—— 箱梁底宽,取7.85m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

②2-2横断面如图:

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则:q1 =

WγcA2616.0074.004*2=26.49kPa ==B7.85B 取1.2的安全系数,则q1=26.49×1.2=31.79kPa

注:B—— 箱梁底宽,取7.85m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

③3-3横断面如图:

则:q1 =

WγcA2626.9816.015*2=57.402kPa ==B6.772B 取1.2的安全系数,则q1=57.402×1.2=68.88kPa

注:B—— 箱梁底宽,取6.772m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

⑵ 新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑,在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制,砼入模温度T=25℃控制,因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=PmKrh

K为外加剂修正稀数,取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/T=1.2/25=0.048>0.035 h=1.53+3.8V/t=1.71m

q5=PmKrh1.2261.7153.35KPa 3.2.2结构检算

3.2.2.1碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样,同属于杆式结

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构,以立杆承受竖向荷载作用为主,但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接,且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固,对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力,因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架(一般都高出20%以上,甚至超过35%)。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算,计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架(偏于安全)。

⑴ 1-1截面处

在主桥墩旁两侧各5m范围部位,钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm的布置结构,如图:

步距1.2 模板斜撑立杆大横杆

步距1.2 模板纵 向斜撑立杆小横杆

①立杆强度验算

横 向单位:m根据立杆的设计允许荷载,当横杆步距为120cm时,立杆可承受的最大允许竖直荷载为[N]=35kN(参见公路桥涵施工手册中表13-5)。

立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK(组合风荷载时)

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力; NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值;

于是,有:NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×34.85=12.55KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

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ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN

则:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=1.2×(12. 55+0.36)+0.85×1.4×2.296=18.22KN<[N]=35kN,强度满足要求。

②立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式:N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载,N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK(组合风荷载时),同前计算所得;

f—钢材的抗压强度设计值,f=205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A=489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数,根据长细比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回转半径,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

附录B得i=15.9㎜。

长细比λ=l0/i 计算长度:l0=kμh=1.2m

上式中 k——计算长度附加系数,其值取1。

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数, 查表无此范围,纵横跨数较多,整体稳定性较好,μ取1 h——立杆步距,h=1.2m。

于是,λ=l0/i=76,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录A0.6得Φ=0. 744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距; MW=0.85×1.4×WK×La×h/10 WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数,参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得:us=1.2

w0—基本风压,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2

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故:WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.6m; h—步距1.2m,

故:MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.095KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.26

则N/ΦA+MW/W=18.22*10/(0.744*489)+0.095*106/(5.26*103)

=68.141KN/mm2≤f=205N/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑵ 2-2横截面处

主桥跨中范围内,钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm的布置结构,如图:

①立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载,当横杆步距为120cm时,立杆可承受的最大允许竖直荷载为[N]=30kN(参见公路桥涵施工手册中表13-5)。

立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK(组合风荷载时)

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模板斜撑立杆大横杆纵 向模板斜撑立杆小横杆单位:m横 向 模板支架工程专项安全施工方案

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力; NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值;

于是,有:NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×31.79=17.167KN

NG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KN

ΣNQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+2.21)=2.81KN

则:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=1.2×(17.167+0.54)+0.85×1.4×2.81=24.589KN<[N]=30KN ,强度满足要求

②立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式:N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载,N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK(组合风荷载时),同前计算所得;

f—钢材的抗压强度设计值,f=205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A=489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数,根据长细比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回转半径,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

附录B得i=15.8㎜。

长细比λ=l0/i。 计算长度:l0=kμh=1.2m

上式中 k——计算长度附加系数,其值取1。

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数, 查表无此范围,纵横跨数较多,整体稳定性较好,μ取1 h——立杆步距,h=1.2m。

于是,λ=l0/i=76,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录A.0.6得Φ=0.744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距; MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

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WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数,参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得:us=1.2

w0—基本风压,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故:WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.9m; h—横杆步距1.2m,

故:MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.26

则,N/ΦA+MW/W=24.589*103/(0.744*489)+0.143*106/(5.26*103)

=94.77N/mm2≤f=205N/mm2

⑶ 3-3截面处

在主桥变截面梁桥跨范围内,碗扣件式支架体系均采用60×60×60cm的布置结构如图:

模板斜撑立杆大横杆 步距0.6

模板纵 向斜撑立杆小横杆步距0.6

①立杆强度验算

横 向单位:m根据立杆的设计允许荷载,当横杆步距为60cm时,立杆可承受的最大允许竖直荷载为[N]=40kN(参见公路桥涵施工手册中表13-5)。

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立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK(组合风荷载时)

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力; NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值;

于是,有:NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×68.88=24.80KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN

则:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=1.2×(24.8+0.36)+0.85×1.4×2.296=32.92KN<[N]=40kN,强度满足要求。

②立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式:N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载,N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK(组合风荷载时),同前计算所得;

f—钢材的抗压强度设计值,f=205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A=489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数,根据长细比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回转半径,查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

附录B得i=15.9㎜。

长细比λ=l0/i 计算长度:l0=kμh=0.6m

上式中 k——计算长度附加系数,其值取1。

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数, 查表无此范围,纵横跨数较多,整体稳定性较好,μ取1 h——立杆步距,h=0.6m。

于是,λ=l0/i=38,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录A0.6得Φ=0.893。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距;

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MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数,参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.38 us—风荷载脚手架体型系数,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表6.3.1第36项得:us=1.2

w0—基本风压,查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故:WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.6m; h—步距0.6m,

故:MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.006MPa

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得W=5.26

则N/ΦA+MW/W=32.92*10/(0.893*489)+0.006*106/(5.26*103)

=76.53KN/mm2≤f=205N/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

3.2.2.2满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时,倾覆稳定系数不得小于1.3。

K0=稳定力矩/倾覆力矩=y*Ni/ΣMw 采用主桥中跨30m验算支架抗倾覆能力:

主桥梁底宽度7.85m,长30m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥: 支架横向13排; 支架纵向34排; 高度5m;

顶托TC60共需要13*34=442个; 立杆需要442*5=2210m;

横杆需要33*4*13*0.9+12*4*34*0.6=2524m; 故:钢管总重4734*3.84=18.179t; 顶托TC60总重为:442*7.2=3.182t;

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故Ni =(18.179+3.182)*9.8=209.34KN; 稳定力矩= y*Ni=3.9*209.34=816.43KN.m

依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2 跨中80m共受力为:q=0.927*5*30=139.05KN; 倾覆力矩=q*2.5=139.05*2.5=347.6KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=816.43/347.6=2.35>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。

3.2.2.3箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向均采用10×10cm方木,方木横桥向跨度无论在等截面箱梁或不等截面箱梁中间距均按照L=60cm设计,因此只对跨距L=60cm下,最不利荷载下(主桥3-3截面)进行受力计算,如下图将方木简化为如图的简支结构(偏于安全),木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算,实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

60cm q(KN/m)底模下横桥向方木受力简图q(KN/m)尺寸单位:cm方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa

⑴ 主桥3-3截面(变截面箱梁全跨范围)

按主桥变截面全跨范围内进行受力分析,按方木横桥向跨度L=60cm间距B=25cm进行验算。

① 每根方木抗弯承载力验算

q=(q1+ q2+ q3+ q4)×B=(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/m Mmax=(1/8) qL2=(1/8)×18.60×0.62=0.84kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=167cm3 则maxMmax0.841035.03MPa0.9w0.9119.9MPa W16714

模板支架工程专项安全施工方案 注:0.9为方木的不均匀折减系数。

按最不利荷载(主桥3-3截面)进行验算10×10cm方木满足受力要求,所以全桥范围内方木间距d取0.25m可满足要求。 ②每根方木挠度验算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度:

lmax5ql4518.60604l6000.42mmw1.5mm 384EI3849000833400400(挠度满足要求)

③每根方木抗剪承载力验算

max1ql3Vmax3230.518.600.60.84MPa0.91.58MPa2A2A20.10.1 符合要求。

3.2.2.4支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向等截面箱梁采用10×15cm方木,方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L=90cm(横向间隔l=60cm布置)进行验算,在墩顶墩旁两侧5.0m范围内部位按L=60cm(横向间隔l=60cm布置)进行验算;变截面箱梁全跨范围内采用10×15cm方木顺桥向均按L=60cm(横向间隔l=60cm布置)进行验算。横桥向方木顺桥向布置间距在主桥全跨范围内均按0.25m(中对中间距)布设,如下图布置,将方木简化为如图的简支结构(偏于安全)。

p顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位:cm

方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa图一

⑴主桥等截面箱梁边跨截面1-1截面(受力按图一进行验算) ①方木抗弯承载力验算

pq1+ q2顶托上顺桥向方木受力简图p=lq=0.25l(+ q3+ q4)=0.25×0.6×(34.85+1.0+2.5+2) p15 pp尺寸单位:cm方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa 模板支架工程专项安全施工方案

=6.053kN Mmax=(a1+a2)p=(0.3+0.05)×6.053=2.119kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3

δ= Mmax/ W=2.119/(3.75×10-4)=5.65MPa<0.9[δw]=9.9MPa(符合要

求)

注:0.9为方木的不均匀折减系数。

②方木抗剪承载力验算

33VmaxP6.0539.08KN

22max3Vmax39.081030.908MPa0.91.58MPa 2A20.10.15符合要求。 ③方木挠度验算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4 则方木最大挠度: fmax=

pL3ap26.0530.630.056.0532223L4a30.640.05 656548EI24EI489102.8110249102.8110 =0.54×10-=0.054mm<0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm 故,挠度满足要求 ⑵ 主桥等截面箱梁跨中截面2-2截面(受力按图二进行验算) 方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa-4p顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位:cm图二

①方木抗弯承载力验算

p=lq=0.25l(q1+ q2顶托上顺桥向方木受力简图+ q3+ q4)=0.25×0.9×(34.85+1.0+2.5+2) =9.081kN pMmax=(a1+a2)p=(0.3+0.05)×9.081=3.178kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3

16

ppp尺寸单位:cm方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa 模板支架工程专项安全施工方案

δ= Mmax/ W=3.178/(3.75×10-4)=8.475MPa<0.9[δw]=9.9MPa(符合要

求)

注:0.9为方木的不均匀折减系数。

②方木抗剪承载力验算

33VmaxP9.08113.622KN

22max3Vmax313.6221031.362MPa0.91.58MPa 2A20.10.15符合要求。 ③方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.81×10-5m4 则方木最大挠度: fmax=

pL3ap29.0810.930.059.08123L4a30.9240.052 656548EI24EI489102.8110249102.8110 =3.643×10-=0.36mm<0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025mm ⑵ 主桥变截面箱梁边跨截面3-3截面(受力图三)

-4 方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPap顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位:cm图三

⑴ 主桥变截面箱梁边跨截面3-3截面(受力按图三进行验算) ① 方木抗弯计算

顶托上顺桥向方木受力简图pp=lq=0.25l(q1+ q2+ q3+ q4)=0.25×0.6×(68.88+1.0+2.5+2) =11.157kN ppp尺寸单位:cmMmax=(a1+a2)p=(0.3+0.05)×11.157=3.905kN·m 方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa-4 E=9000MPaδ= Mmax/ W=3.905/(5.625×10)=6.942MPa<0.9[δw]=9.9MPa(符合

W=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3

要求)

17

模板支架工程专项安全施工方案

注:0.9为方木的不均匀折减系数。

② 方木抗剪计算

33VmaxP11.15716.735KN

22max3Vmax316.7351031.12MPa0.91.58MPa 2A20.150.15符合要求。

③ 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=2.81×10-5m4 则方木最大挠度: fmax=

pL3ap211.1570.630.0511.15723L4a30.6240.052 656548EI24EI489104.2210249104.2210 =2×10-=0.2mm<0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35mm 故,挠度满足要求 3.2.2.5底模板验算

箱梁底模采用竹胶板,铺设在主桥范围均采用纵向间距0.25m的横桥向方木上,取各种布置情况下最不利位置3-3截面进行受力分析,并对受力结构进行

底模及支撑系统简图 -4q(kN/m) 竹胶板 25 10×10 cm 横桥向方木 底模验算简图 q(kN/m) 尺寸单位: cm

25 简化(偏于安全)如上图:

通过前面计算,截面处横桥向方木布置间距0.25m时最不利位置3-3截面,荷载最大则有:

q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(68.88+1.0+2.5+2)×0.25=18.60kN/m

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ql218.600.2520.145KNm 则:Mmax=88采用模板容许弯应力[w]=6Mpa。 模板需要的截面模量:W=

M0.14552

m2.685103[W]0.90.96.010模板的宽度为1.0m,根据W、b得h为:

6W62.685105 h=0.013m13mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 3.2.2.6侧模验算

根据前面计算,分别按10×10cm方木以25cm的间距布置,以侧模最不利荷载部位3-3截面进行模板计算,则有:

10×10cm方木以间距25cm布置

q=( q4+ q5)l=(4.0+53.35)×0.25=14.338kN/m

ql214.3380.2520.112KNm 则:Mmax=88模板需要的截面模量:W=

M0.11252

m2.074103[W]0.90.96.010模板的宽度为1.0m,根据W、b得h为:

6W62.074105 h=0.0112m11mm

b1根据计算梁底模、侧模采用的竹胶板计算厚度均在12mm以下,因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板满足要求。

3.2.2.7立杆底座和地基承载力验算 ⑴ 立杆承受荷载计算

主桥1-1截面处:在主桥墩旁两侧各5m范围部位,间距为60×60cm布置立杆时,每根立杆上荷载为:

N=a×b×q= a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

= 0.6×0.6×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=15.584kN

主桥2-2截面处:主桥跨中范围内,间距为60×90cm布置立杆时,每根立杆上荷载为:

N=a×b×q= a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

19

模板支架工程专项安全施工方案

= 0.6×0.9×(34.85+1.0+2.5+2+2.94)=23.377kN

主桥3-3截面处:主桥全跨范围内,间距为60×90cm布置立杆时,每根立杆上荷载为:

N=a×b×q= a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

= 0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+3.38)=27.994kN 60(90)cm60(90)cm25cm 40cm ⑵ 立杆底托验算 立杆底托验算: N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算,每根立杆上荷载最大值为主桥3-3横截面处间距60×60cm布置的立杆,即:

N=a×b×q= a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

= 0.6×0.6×(68.88+1.0+2.5+2+2.94)=27.994kN

底托承载力(抗压)设计值,一般取Rd =40KN; 得:27.994KN<40KN 立杆底托符合要求。 ⑶ 立杆地基承载力验算

根据设计图纸要求,卫星路主线采用原路面结构作为基础,中央分隔带及承台基坑处需换填处理压实处理,采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%),达到要求后,再填筑40cm的40cm厚山皮石,分层填筑,分层碾压,使压实度达到94%以上后,浇筑25cmC20砼硬化处理,根据施工经验承载力可达200KPa。(参考《建筑施工计算手册》。

立杆地基承载力验算:

N≤K·fAdk

式中: N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值;

Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2;

按照最不利荷载考虑(主桥变截面箱梁3-3横截面处立杆轴力),立杆底拖下砼基础承载力:

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模板支架工程专项安全施工方案

N27.9941244KPa<Ad0.0225f=15000KPa,底拖下砼基础承载力满足要

cd求。

底托坐落在25cm加筋砼层上,按照力传递面积计算:

2A(20.25tg450.25)0.5625m2

K调整系数;混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑:

N27.994KN49.77KPa≤K·[fk]=1.0×200KPa =2Ad0.5625m将混凝土作为刚性结构在主桥跨中范围部位,按照间距60×60cm布置,在1平方米面积上地基最大承载力F为:

F=a×b×q= a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

= 1.0×1.0×(68.88+1.0+2.5+2+3.88)=77.76kN 则,F=77.76kpa<[fk]=1.0×200Kpa 经过地基处理后,可以满足要求。 3.2.2.8支架变形计算 支架变形量值F的计算 F=f1+f2+f3+f4 ⑴ 主桥3-3截面处

①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量

由上计算每根钢管受力为27.994KN,φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。 于是f1=б*L/E

б=27.994/489×103=57.25N/mm2 , 则f1=57.25×5/(2.06×105)=1.32mm。 ②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量

支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分,分别取经验值为2mm、3mm,即f2=δ1+δ2=5mm。

③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量,基底处理时采用山皮石压实、混凝土铺装为刚性基础暂列为2mm(施工时以实测为准)。

④f4为地基的弹性变形

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模板支架工程专项安全施工方案

地基的弹性变形f4按公式f4=σ/EP,式中σ为地基所受荷载,EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。

f4=σ/EP=57.25/6.2=9.2mm。 故支架变形量值F为

F=f1+f2+f3+f4=1.32+5+2+9.2=17.5㎜ 3.3门架体系验算 3.3.1门架布置

门架采用C20钢筋砼基础,基础尺寸0.9*1m,立柱采用Φ325*10mm钢管,间距L1=3m, 钢管立柱上方分配梁采用I32C工字钢,主梁采用I45C工字钢,间距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的间距0.25m铺设10*10cm方木。

3.3.2荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q1—— 箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,

经计算取q2=1.0kPa(偏于安全)。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板

及其下肋条时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 3.3.3荷载计算 ⑴ 箱梁自重——q1计算

根据主线桥现浇箱梁结构特点, 取门架最不利位置荷载主桥1-1截面分别进行自重计算。

根据横断面图,则: q1 =

WγcA2616.0073.62*2=29.04kPa ==BB7.85 取1.2的安全系数,则q1=29.04×1.2=34.85kPa

注:B—— 箱梁底宽,取7.85m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

3.3.4门架验算

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模板支架工程专项安全施工方案

1、梁底、梁侧模板及方木验算

梁底、梁侧模板、方木布置形式与满堂红支架法布置形式相同,其强度及挠度经前面计算满足要求。验算过程详见3.2.2.3及3.2.2.5方木、模板验算。

2、I45C主梁验算

门架主梁采用I45C工字钢,间距L2=0.6m,门架搭设跨度L=8m,如下图将I45C工字钢简化为如图的简支结构(偏于安全),I45C工字钢的容许应力和弹性模量的取值参照图中参数进行计算。

⑴ 工字钢强度验算

验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式(偏于安全)。

8m 6.0m

① 工字钢抗弯承载力计算

q=(q1+ q2+ q3+ q4)×B=(34.85+1.0+2.5+2)×0.6=24.21kN/m

M1=(1/8) qL2=(1/8)×24.21×82=193.68kN·m

ql24.21896.84KN 支点处最大剪力设计值:V1=22查《桥涵计算手册》得I45c : Wx=1567.9cm3=0.001568m3 W145MPa

I45c自重为0.95KN/m(查桥涵手册)

ql20.95827.6KNm I45c自重产生弯距为:M2=88工字钢受力简图 q(KN/m)总弯距Mmax=193.68+7.6=201.28KN·m

maxMmax201.28103128.38MPa0.9W130.5MPa WX0.001568注:0.9为安全提高系数。

② 工字钢抗剪承载力计算

支点处剪力为:Qx= V1+0.94×4=100.6KN

为腹板板厚度=18mm

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模板支架工程专项安全施工方案

QSx100.68.3810413.38Mpa<85 Mpa max=4Ix3.5100.018经计算,I45c工字钢间距按照0.6m布置满足要求, ③工字钢跨中挠度验算:

I45c单位长度上的荷载标准值为:q=24.21+0.94=25.15KN/m

5ql4525.15848f0.018m0.02m

384EIx3842100000000.00035278400I45c刚度满足要求。

3、I32c主梁验算

验算中将工字钢受力体系简化成如下图计算模式(偏于安全)。

① 工字钢抗弯承载力计算 p= Qx= V1+0.94×4=100.6KN Mmax=(a1+a2)p=(0.3+0.9)×100.6=120.72kN·m

查《桥涵计算手册》得I32c : Wx=760.8cm3=0.000761m3 W145MPa δmax= Mmax/ Wx=120.72/(7.61×10-4)=158.6MPa<0.9[δw]=130.5MPa

(符合要求)

注:0.9为安全提高系数。

② 工字钢抗剪承载力计算

55支点处剪力为:QmaxP100.6251.5KN

22为腹板板厚度=15mm

QSx251.54.5210462.119Mpa<85 Mpa max=

Ix1.221040.015(符合要求)

③ 工字钢挠度计算

查《桥涵计算手册》得I32c : Ix=12173cm4=0.00012173m4

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模板支架工程专项安全施工方案

则方木最大挠度:

pL3ap2251.5330.3251.52223L4a3340.3fmax= 48EI24EI4821010612.181052421010612.81105 =1mm<3/400=8mm 故,挠度满足要求 4、钢管立柱验算

门架搭设立柱采用Φ325*10mm钢管,间距3m,高度H=4m, 由于基础采用混凝土条型基础,钢管柱间采用槽钢连接,按照轴线受压构件进行验算偏于安全。 ① 钢管柱强度计算

N=

G =[(q1+ q2+ q3+ q4) 37.85+0.9458+0.636] 0.5=495.8KN 2maxN495.810350.13MPa0.9a0.9140126MPa Aj0.0098910.32520.3152)()]=0.009891m2 22Aj=3.14[(注:0.9为安全提高系数。

故,钢管柱强度满足要求 ② 钢管柱稳定性计算

maxN495.810317.215MPa0.9a0.9145130.5MPa A00.3470.083长细比λ:=L/i=2.6/0.028=93,

纵向弯曲系数:3000/23000/9320.347 i=

Im

0.028m L=0.65H=2.6m(按照钢管柱两端固接计算) A0

Im=

64(D4d4)0.049(0.32540.3154)6.42105m4

A0=3.140.1632=0.083m2

注:0.9为安全提高系数。

故,钢管柱稳定性满足要求 3.3.5地基承载力验算

地基基础位于原卫星路路面结构层,按照设计图纸地基承载力满足施工要求,不需要进行处理及验算。

四、脚手架施工

25

模板支架工程专项安全施工方案

4.1碗扣式脚手架的搭设工艺流程

竖立杆并同时安可调底座→搭设水平杆→搭设剪刀撑→安放顶托。 4.1碗扣式脚手架的搭设要求

⑴脚手架配合施工进度搭设,一次搭设高度不宜大于一步架。 ⑵立杆的排距和间距按计算确定。

⑶底部立杆采用不同长度的钢管,立杆的联接必须交错布置,相邻立杆的联接不应在同一高度,其错开的垂直距离不得小于50mm,并不得在同一步内。

⑷大横杆应水平设置,钢管长度不应小于3 跨,接头宜采用对接扣件连接,内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内,上下两个相邻接头应错开一跨,其错开的水平距离不应小于500mm。

水平管采用搭接时,其搭接长度不小于1m,不少于2 个旋转扣件固定,其固定间距不应少于400mm,相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。

⑸立杆底部安装可调丝杆,保证平杆能够顺利安装,每根立杆的底座向上200mm 处,必须设置纵横向扫地杆,用直角扣件与立杆固定,立杆顶部也安装贝雷托板,保证模板顶面平整,托板上架设150×000mm方木,方木要挂线检测是否满足设计标高的要求,调平后即可铺设底模。

⑹按照设计图纸要求设置剪刀撑,每副剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7 根,与纵向水平杆呈45~60°角,最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30㎝内。剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度≥100㎝,并用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10㎝。

4.3支架底模拆除

应工期需要,现场将模板及脚手架一次性全部投入,脚手架拆除程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。

⑴拆除脚手架前的准备工作:全面检查脚手架,重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求;进行技术交底;根据拆除现场的情况,设围栏或警戒标志,并有专人看守;清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。

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模板支架工程专项安全施工方案

⑵拆除架子的工作地区,严禁非操作人员进入。

⑶拆架前,应有现场施工负责人批准手续,拆架子时必须有专人指挥,做到上下呼应,动作协调。

⑷拆除顺序应是后搭设的部件先拆,先搭设的部件后拆,严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。

⑸固定件应随脚手架逐层拆除,当拆除至最后一节立杆时,应先搭设临时支撑加固后,方可拆固定件与支撑件。

⑹拆除的脚手架部件严禁从空中抛掷,并及时运至地面。

⑺运至地面的脚手架部件,应及时清理、保养。根据需要涂刷防锈油漆,并按品种、规格入库堆放。

4.4支架施工安全保证措施

⑴遵守国家有关支架施工的若干规定和现行规范要求。

⑵搭设材料选用必须符合技术规范的要求,严禁使用有裂缝、不合格的钢管和扣件搭设。

⑶立杆接杆,扶手接长应用对接扣件,不宜采用旋转扣件,剪刀撑的纵向接长应用旋转扣件,不宜采用对接扣件。

⑷安装扣件时,所有扣件开口必须向外,这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤,影响操作和造成伤亡事故。

⑸立杆须垫木板,不得起伏不平和软硬不一的地面上搭设支架,避免架子整体或局部沉降。

⑹严格按照规定的尺寸进行搭设,控制好立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差,并确保接点绑好、拧紧或插挂好。

⑺脚手板必须满铺,铺平和铺稳,不得有探头板。

⑻搭设过程中要及时设置斜撑杆,剪刀撑,避免支架在搭设过程中发生倾斜和倾倒。

⑼作业层临空侧设挡板或密目安全网,设置水平兜网。

⑽悬空作业人员系好安全带、戴好安全帽、穿软底鞋,工具及零件放在工具袋内。

⑾架子的搭设,应按建筑物施工进度进行搭设,不宜一次搭设过高。一般搭

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设高度不应超过相邻连墙件以上两步。每搭完一步支架后,应按要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

⑿应设置供人员上下使用的安全扶梯,爬梯或斜道,梯道上应有可靠的防滑措施。

⒀严格避免以下违章作业: ①用支架吊运重物。 ②作业人员攀登架子上下。

③起吊构件和材料时碰撞或扯动支架。 ④任意拆除支架部件。 ⑤在支架上拉结装缆绳。 五、模板施工

1、模板设计和支架应符合下列规定:

⑴模板和支架应可靠的承受钢筋砼结构及施工的各项荷载; ⑵保证结构形状、位置和尺寸正确;

⑶构造简单,方便施工,装拆灵活,利于搬运,能满足钢筋安装、绑扎和砼灌注等工艺要求;

2、模板施工控制

⑴模板安装前应清理干净,铺设应牢固、平整、接缝严密不漏浆,相邻两块模板接缝高低差不应大于2mm。施工模板之前,首先对脚手架支撑体系进行验收,确认整个支撑体系连接稳固。

⑵所有模板和支撑钢管均采用汽车吊运输到各施工点。

⑶模板施工时,应根据结构轴线,弹出模板尺寸线,按先底板后腹板的顺序进行,要求做到尺寸准确,拼缝严密。

六、质量保证措施

⑴建立岗位责任制及质量监督制度,明确分工。职责,落实施工质量控制责任。

⑵严格按工序质量程序进行施工,确保施工质量。

⑶全面推行样板制。对分项样板施工进行专项控制,监督施工全过程。分项样板施工完后,组织业主、监理进行检查,认可后方可大面积施工。

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模板支架工程专项安全施工方案

⑷施工过程中建立有效的质量信息反馈及定期质量检查制度。项目经理部对于施工中出现的问题,以质量问题整改单形式下发至班组,同时报项目总工程师、生产经理、工程部、技术部备案,并对质量问题整改单上的问题进行跟踪、复检。

⑸建立完善的组织机构和质量责职,制定各级岗位人员职责,明确分工。 ⑹做好工程质量计划、措施的制定和实施工作,确定技术交底中质量标准。 ⑺组织班组人员的技术培训和岗位教育,开展QC小组活动和技术革新。 ⑻贯彻执行自检、互检、交接检制度,及时提出存在的质量问题和工序改进建议,对交付检验的工程质量负责。

⑼加强施工图纸和变更洽商的使用和管理,施工技术人员要认真理解设计意图,对变更要及时通知有关人员。

⑽给现场管理人员和施工人员配备齐各类施工规范、规程、标准图集等指导性文件,建立借阅手续,为正确施工提供必要的技术保证。每天召开主要管理人员碰头会,及时解决、协调质量问题。

⑾各类模板制作应严格要求,经项目部技术质量监督部验收合格后方可投入使用。模板支设完后先进行自检,其允许偏差必须符合要求。凡不符合要求的应及时返工调整,合格后方可报验。

七、安全及文明施工措施 7.1安全施工保证体系

⑴建立安全施工保证体系,落实安全施工岗位责任制。

⑵建立建全安全生产责任制,签订安全生产责任书,将目标层层分解落实到人。

⑶队伍进场后,所有人员经过项目安全监督部的三级安全教育考试合格后,方可进入现场施工。

⑷施工前,专职安全员必须对工人进行安全交底;进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业必须用安全带,并要系牢。做好结构的临边防护及安全网的设置。

⑸强化安全法制观念,各项工序施工前必须进行书面安全交底,交底双方签字齐全后交项目安全科检查、存档。

⑹落实“安全第一、预防为主、综合治理”的方针,现场内各种安全标牌齐全、醒目,严禁违章作业及指挥。现场危险地区悬挂“危险”或“禁止通行”的

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p顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位:cm 模板支架工程专项安全施工方案 方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa明显标志,夜间设红灯警示。 p顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位:cm7.2安全文明措施 方木材质为杉木,[δw]=11MPa[δτ]=17MPa E=9000MPa ⑴要严格按照有关施工安全操作程序和模板施工说明中的规定执行。 ⑵施工现场不准吸烟。模板堆放区、木工房、木料堆放区应有完善的防火、灭火措施。

⑶拆模板时应相互配合,协同工作。传递工具时不得抛掷。拆顶板模板时不允许将整块模板撬落。拆模时应注意人员行走,并注意提醒。

⑷模板吊装要慢起轻落,吊装前要检查吊钩的焊缝是否有开裂、预设钢板螺栓是否松动、拉接吊钩的木方是否有裂纹等,如出现上述问题要及时加固解决。 ⑸不得在脚手架上堆放木料、模板及其它材料。

⑹模板支设做到工完场清,现场模板架料堆放整齐,有明显标识;现场模板架料和废料及时清理,并将裸露的钉子拔掉或打弯。 ⑺施工中的预留洞口应做好有效防护

⑻大风、大雨天气停止施工。 八、成品保护

⑴上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠,以防污染结构成品。

⑵不得用重物冲击已支好模板、支撑;不准在模板上任意拖拉钢筋;在支好的顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点,须用木方作垫进行。

⑶为保证墙面质量,模板面要随时清灰,及时涂刷新的隔离剂。

⑷拆模时注意保护现浇梁棱角,防止磕碰,拆模后及时对棱角位置进行保护。

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