一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 屋面梁 350×650 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 6.3 11.6 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 3324 梁 板 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 2当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 对水平面模板取值 22 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 20.4 0.9 0.8 非自定义:0.29 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 1000 1200 1800 1000、1100 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 居中 600 1 自定义 600 4 150 设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 212 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.65)+1.4×0.7×2]×1＝22.02kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝20.26kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.65]×1＝16.68kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×20.26×0.122+0.117×1.76×0.122＝0.02kN·m σ＝Mmax/W＝0.02×106/24000＝1.03N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×16.68×116.674/(100×10000×144000)＝0.015mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×20.26×0.12+0.45×1.76×0.12＝1.04kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×20.26×0.12+1.2×1.76×0.12＝2.85kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×16.68×0.12＝0.78kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×16.68×0.12＝2.14kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2方木 15.44 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 240×90 1.78 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 429350 243 小梁截面抵抗矩W(cm) 354 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{1.04+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.65-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.85+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3}=2.88kN/m q2＝
max[0.78+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.65-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.14+(0.3-0.1)×0.35/3]＝2.16kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.88×12，0.5×2.88×0.152]＝0.31kN·m
σ＝Mmax/W＝0.31×106/54000＝5.7N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.88×1，2.88×0.15]＝1.745kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.745×1000/(2×40×90)＝0.73N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.16×10004/(100×9350×2430000)＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.16×1504/(8×9350×2430000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.88×1，0.393×2.88×1+2.88×0.15]＝3.29kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.84kN，R2＝R3＝3.29kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.16×1，0.393×2.16×1+2.16×0.15]＝2.47kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.54kN，R'2＝R'3＝2.47kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 1 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2Ф48×3.5 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42205 12.19 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32125 5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.469×106/5080＝92.27N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.759kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.759×1000/489＝23.55N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.37kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0.37kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.54 1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.29×1×1.82/10＝0.11kN·m 2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.65)+0.9×1.4×2]×1＝20.28kN/m 2)小梁验算 q1＝
max{0.96+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.63+(0.3-0.1)×0.35/3}=2.65kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.36kN，R2＝10.85kN，R3＝0.36kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝
max[0.36+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.1+0.6-0.35/2)/2×1，10.85，0.36+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1.1+1.2-0.6-0.35/2)/2×1]+0.11/1.2＝11.02kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝11022.96/(0.54×424)+0.11×106/4490＝71.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝11.52kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.02/(1×0.15)＝73.49kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
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