岩石单轴抗压强度的尺寸效应研究
2023-07-25
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第3O卷增刊(1) 四川水力发电 Vo1.30,Supplement(1) 2 0 1 1年5月 Sichuan Water Power May., 2 0 1 1 岩石单轴抗压强度的尺寸效应研究 汤大明, 杨寿成 (中国水电顾问集团成都勘测设计研究院,四川成都610072) 摘要:影响岩石抗压强度试验值的因素很多,这些因素大致可分为两个方面:一方面是岩石自身的因素,如矿物成分、结晶 程度、风化程度等;另一方面是试验方法上的因素,如试件形状、尺寸大小等。研究结合西南某水电工程勘测设计工作需要, 进行了4种不同尺寸的岩石单轴抗压强度比较试验,以探索岩石单轴抗压强度的尺寸效应。试验研究结果表明:岩石单轴 抗压强度的尺寸效应明显,随试件尺寸的增大,其抗压强度值逐渐减小。 关键词:单轴抗压强度;尺寸效应;试件尺寸;岩块试验;水电工程 中图分类号:TV41;TV22 文献标识码:B 文章编号:1001-2184(2011)增1-0119-04 1概述 试验值的因素繁多。这些因素大致可分为两方 岩石作为地球形成、地壳地质活动衍化的产 面:一方面是岩石自身的因素,如矿物成分、结晶 物,广泛存在于自然界中,在工程建设领域里,常 程度、颗粒大小、胶结形式、密度、层理和裂隙的性 常作为各类建筑物地基、围岩或建筑材料等被广 质及方向、风化程度、卸荷强度及含水状态等;另 泛使用。为了保证各类建造在岩石上、岩石内部 一方面是试验方法上的因素,如试件形状、尺寸大 或使用岩石材料等的工程建筑物建设及运行安 小、高径(宽)比、试件加工方式和加载速度等。 全,正确认识相关岩石的物理力学性质,通过试验 笔者结合西南某水电站工程勘测设计需要, 手段获得可靠的岩石性能指标,进而为勘测、设 采用《水电水利工程岩石试验规程》DIMT5368— 计、施工等专业提供必须的基础设计参数就显得 2007(以下简称《规程》)、《工程岩体试验方法标 十分重要。单轴抗压强度是岩石物理力学性质的 准))GB/T50266—1999(以下简称《标准》)要求的 重要参数之一,能直接反映岩石的坚硬程度。在 试验方法,通过对不同尺寸试件的岩石单轴抗压 矿山、地质、冶金、铁路、公路、水电水利及其他工 强度试验值进行分析比较,进而对试件尺寸效应 程建设领域,岩石单轴抗压强度是划分岩石坚硬 进行了研究和探索。 程度、开挖分级并确定可钻性等的重要依据;在水 2不同尺寸试件抗压强度试验 电水利工程中,无论岩石单轴抗压强度,还是岩体 2.1岩性特征 工程分类,都是评价工程岩体质量的重要指标;在 试验岩样取自某水电站工程厂址区现场勘探 建筑材料方面,岩石单轴抗压强度亦是评价岩石 平洞内,岩性为印支期(",/52)斑状二云母花岗岩, 是否可用作建材的重要指标。 微风化一新鲜,斑状结构,块状构造。斑晶颗粒粗 岩石单轴抗压强度是指岩石试件在无侧限条 大,普遍达0.5~1.5 cm。基质为不规则粒状,主 件下受轴向压力作用产生压缩破坏时单位面积上 要由云母、石英、长石组成;斑晶主要由长石组成。 所承受的载荷,即试件破坏时的极限载荷与垂直 野外岩体完整,呈块状~次块状结构,断层不发 于加载方向的截面积之比。岩石单轴抗压强度一 育,但卸荷较强烈。岩石成分主要由长石(或斜 般在试验室内通过压力机对试件进行轴向加压, 长石)、石英及黑云母、白云母等组成,主要矿物 采用直接压坏试件的试验方法来加以测定。所谓 成分大致为:似斑晶斜长石为50%;基质斜长石 抗压强度的尺寸效应,是指岩石单轴抗压强度试 为10%,石英大于30%,黑云母为2%~5%,钾 验值随试件尺寸不同而变化的现象。 长石少量。 大量试验研究结果表明,影响岩石抗压强度 2.2试件的制备 收稿日期:20114)1—17 根据《规程》和《标准》要求:“岩石抗压强度 Sichuan讹灯Power衄 汤大明等:岩石单轴抗压强度的尺寸效应研究 2011年增刊(1) 试件直径宜为48~54 mm;试件高度与直径之比 2.3试验方法 宜为2.0~2.5”。在水电水利工程中,岩石单轴 岩石单轴抗压强度试验采用直接压坏试件的 抗压强度试验通常选用圆柱体作为标准试件,尺 方法,即将试件置于压力机承压板中心,调整球形 寸为tp5 crn x 10 cm。 座,使试件受力均匀,在无侧限条件下,施加轴 为了减少爆破对岩石的扰动影响,岩样在现 (纵)向载荷,加载速度为0.5—1 MPa/s,直到试 场勘探平洞内由人工开挖采取,运送回试验室进 件破坏。试验在200 t和500 t压力机上进行。 行试件加工。该工程第一批(预可研阶段)岩石 小试件采用机械设备加工,端面平行度易于 物理力学性质试验进行了3组斑状二云母花岗岩 控制,试验时直接安放在压力机压板上;由于大尺 的抗压强度试验,岩样取自地表露头,弱微风化, 寸试件主要依赖手工制备,试验时在试件两端面 抗压强度值较低(湿抗压强度平均值为24.3 与承压板之间垫放标准砂使试件受力均匀。 MPa,干抗压强度平均值为33.3 MPa)。 3试验成果及分析 为了解岩石抗压强度的尺寸效应,探寻该工 为了解岩石抗压强度的尺寸效应,本次研究 程斑状二云母花岗岩强度值较低的原因,以及满 进行了4种不同试件尺寸的抗压强度对比试验。 足《规程》和《标准》中“含大颗粒的岩石,抗压强 其中:‘p5 cm x 10 CITI进行了3组,15 cm×15 cm 度试件的直径应大于岩石中最大颗粒直径的l0 ×30 cm进行了5组,20 cm x 20 cm X40 cm进行 倍”的要求,第二批(可研阶段)岩石物理力学性 了5组,25 cm×25 cm×50 cm进行了3组。每组 质试验除了进行常规的tp5 cm X 10 cm尺寸抗压 试验干、湿状态各3个试件。 强度试验外,还进行了加大试件尺寸的抗压强度 试样取自工程厂址区2号平洞,岩性为斑状 比较试验。tp5 cm x 10 CID_小试件按常规制备;大 二云母花岗岩。室内物理性试验测得:块体干密 尺寸试件采用正方棱柱状,由人工配合机械制备, 度平均值为2.67g/cm ,颗粒密度平均值为2.7 高宽比为2:1,分3种规格:15 cm X 15 CIll×30 cm ,普通吸水率平均值为0.32%,饱和吸水率平 cm、20 cm X 20 crll×40 cm和25 cm X 25 cm X 50 均值为0.35%;岩石纵波速度为4.9~5.55 km/ cm。试件上、下两端面的平行度和垂直度仍按 S,平均值为5.22 km/s。 《规程》和《标准》要求进行控制。 抗压强度试验成果见表1。由于第一批(预 受烘干和饱和设备制约,抗压强度试验中小试 可研阶段)试验岩石的风化程度不同,因此未参 件(tp5 cm X 10 cm)烘干和饱和按《规程》和《标准》 与表1的统计。 进行;大试件采用风干试件和自由浸水饱和试件。 表1 不同尺寸试件的抗压强度试验值表 圃Sichuan Water PowPr 第30卷总第144期 四川水力发电 2011年5月 根据表1的试验成果值,以试件直径(或边 长)为横座标,以4种不同尺寸各试件的抗压强 上影响了岩石的强度。这些均表明岩石遭受了构 造作用,变质影响明显。 度试验值为纵座标绘制散点图,见图1、2。 5O :厶 客 茎 40 …生 ● I I 30 I 2O } i :1 10 0 0 5 10 15 2O 25 3O 试件直径(边长)/cm 图1 干抗压强度~试件直径关系散点图 50 山 茎 40 骥 蚓 3O } ● - - i I 20 j } j } ’ i I j I J - l0 O 0 5 l0 l5 20 25 30 试件直径(边长)/cm 图2湿抗压强度~试件直径关系散点图 图1显示,无论湿抗压强度还是干抗压强度, 同一试件尺寸的点群均较为集中,表明岩石抗压 强度规律性较好,同时反映出工程区岩体在宏观 上均一性较好,微观上又有所差异。 斑状二云母花岗岩的抗压强度值较低,‘p5 cm X 10 cm试件干抗压强度平均值为43.1 MPa, 湿抗压强度平均值为30.8 MPa。按《工程岩体分 级标准》GB50218—1994评价是以该尺寸试验值 作为评判标准,划分属较坚硬岩石。 岩石磨片镜下鉴定显示,斜长石斑晶蚀变较 强烈,以土状泥化为主,并伴随有不规则状分布的 绢云母化,微裂隙十分发育;基质中的主要成分石 英波状消光强烈,斜长石与斑晶相似,黑云母与白 云母解理发育。岩石组分较新鲜,但矿物分布不 均匀,特别是片状云母的较集中分布在一定程度 由于岩石微裂隙及解理发育、强烈的蚀变变 质影响及片状云母的集中分布等因素综合作用, 降低了岩石的抗压强度。 4试验成果值曲线拟合 由图1、2及表1可见,散点点群集中度高,离 散性小;变异系数大部分小于0.1,仅有2个略大 于0.1且小于0.2。试验成果变异性评价为很小 ~小;软化系数为0.71~0.74,变化幅度很小,最 大差值仅为0.03。这些数据均表明岩石无论是 矿物组成或结构构造,稳定性、均匀性均较好,具 有进行曲线拟合建立抗压强度与试件直径相关关 系的基础。根据表1,以岩石干、湿抗压强度的平 均值为纵坐标,试件直径(或边长)为横坐标绘制 各试件尺寸座标图,见图3、4。 如 们 如 加=2 S=O.00000000 0 ∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞ i-=1.00000000 …砖 量…L… 毫±===圭二==巴圭=== 皇 -\ ………- …… …’-…。 骥 寸… 4…- …・、。 ::千 :二:: 趟 i.、、 k …~r—r… _ 1 …一r—r… _ ●3.O 70 l1.0 150 19.0 23.0 27.0 31.0 35.0 直径(或边长)/crn 图3 干抗压强度平均值~试件直径关系曲线图 S=O 00000000 r=1.00000000 时 曼 \ 世c 氍 \ i ; ……- …0、 ……- …寸…。; …一r…r… , .. .…一r…t…一 ……・ ・…一・- …丰…{-…. ; i 3.0 70 11 0 150 190 230 27.0 31 0 350 直径(或边长)/cm 图4 湿抗压强度平均值~试件直径关系曲线图 根据图3、4座标点的分布情况进行了多种曲 线拟合,选用相关性好、能较好反映抗压强度随尺 Sichuan Water Power衄 如 ∞ ∞∞∞∞汤大明等:岩石单轴抗压强度的尺寸效应研究 寸变化规律的weibull模型作为拟合成果。所选 用的拟合曲线为: R :43.07—24.42e 口1 (1) R :3O.84—19.40eⅢ (2) 式中尺 为岩石干抗压强度(MPa);R 为岩石 湿抗压强度(MPa);D为试件边长或直径(cm)。 为便于比较对照,对表达式(1)、(2)中部分 特征点进行了计算,计算值列于表2。 表2不同试件尺寸抗压强度计算值表 图3、4中的座标点趋势及拟合成果曲线表 明,随着试件尺寸的增大,其抗压强度值减小,当 直径趋于无穷大时,干、湿抗压强度均趋于定值, 分别为l8.65 MPa和11.44 MPa,即图3、4中的 两条渐近线,理论上这就是斑状二云母花岗岩岩 体的抗压强度。由表2可知,当试件直径为50 cm时,干、湿抗压强度值分别为18.87 MPa和 12.05 MPa,与上述稳定值之间的差异分别为 1.2%和5.3%,因此,可将试件直径等于或大于 50 cm时的抗压强度试验值近似作为岩体的抗压 强度值。 无论何种岩石,其内部均存在如裂隙、风化、 变质等各种地质缺陷,这些缺陷都会降低岩石的 抗压强度。随着试件尺寸的增大,各种地质缺陷 出现的机率增加(特别是隐蔽性缺陷),包含了更 多的影响因素,从而使抗压强度值有所降低。另 外,试验时,压力机的压板和试件承压端面紧紧相 接,产生端部效应,约束试件承压面及其毗连的部 分横向膨胀变形,进而抑制试件的破坏。随着试 件尺寸的不断增大,试件中间部分所受的摩擦阻 力越来越小,试件受压时得以自由地横向膨胀变 形,更容易出现纵向裂缝而破坏。 图3、4及表2还反映出:无论干抗压强度或 湿抗压强度,当试件直径小于7.4 cm,均趋于稳 咽Sichuan Water Po'.,P, 2011年增刊(1) 定值,分别为43.07 MPa和30.84 MPa,表明当试 件直径小于7.4 cm后,抗压强度基本不随试件尺 寸变化而变化,这是因为试验采用的岩石新鲜,结 构组成等均一I生好;试件尺寸小,包含缺陷的机率 很小,且试件加工时排除了如裂隙等肉眼可见的 缺陷,因此,既使包含隐蔽性缺陷,这些缺陷也非 常微小,基本不对抗压强度值造成影响。 由于统计的样本数较少,进行曲线拟合的试 件尺寸规格数量(仅4种)有限,故拟合曲线只是 一种近似的反映,但可供参考应用和研究。 稍有遗憾的是,受加工和烘干、饱和设备制 约,小试件((p5 cm×10 em)为圆柱状,大试件为 正方柱状,形态上不同;测干抗压时,大试件为风 干状态而不能烘干;测湿抗压时,大试件为自由浸 水饱和而非煮沸法饱和。这些因素均使得比较基 准不完全统一。 5讨论 岩石单轴抗压强度的尺寸效应明显,随着试 件尺寸的增大,其抗压强度值逐渐减小。 工程厂址区岩石受构造、变质等影响,微裂 隙、解理发育,抗压强度值较低。‘p5 cm×10 cm 试件的平均湿抗压强度值为30.8 MPa,按《工程 岩体分级标准》GB50218—94划分,属较坚硬岩 石。如按《规程》和《标准》中“含大颗粒的岩石, 试件直径应大于岩石中最大颗粒直径的10倍” 的要求,应以15 cm×15 cm×30 cm或20 cm x20 cm×40 cm尺寸试件试验值进行评判,则属较软 岩。这种评价上的差异应引起岩石力学工作者的 重视,并作为今后相关标准编制时的研究课题。 同一尺寸试件的岩石抗压强度试验值虽有不 同,但离散度不大,变异系数均小于0.2,表明工 程区岩体条件宏观上均一,微观上又略存在差异。 这种均一性为曲线拟合奠定了基础。 拟合的曲线表明:随着试件尺寸的增大,其抗 压强度值减小。当试件直径大于50 cm后,抗压 强度趋向于稳定值,可以视作岩体的抗压强度。 由于参与拟合的试件尺寸规格数量有限,拟 合曲线只是一种近似的反映。笔者建议:在今后 的工作中,有条件的单位应多开展这方面的比较 试验,以积累更多的资料和进行更深入的研究,从 而更好地为各项工程建设服务。 (下转第126页) 魏友庆等:水力浮动式升船机输水系统充泄水试验工程安全监测 2011年增刊(1) 应变/ 升船机坝段:uU十U30 U,U-1.53・U,局荏,4 -” 20 l——・一s4.03—1—・ 一s4.03—2 l 度 25 l+l: 34.03.3— 一s4.03-4I +0 — 摹 ,, —一—、~ 温度 l20 ,/—’。~ === .、\ \ ./ ●~ 、 . —20 ’ 1 l5 一 r 日期 lO—l1.23 1O.11.28 1O.12—3 1O一12-8 l0.12—13 lO.12-l8 1O—l2—23 l0—12—28 l1—1—2 10 l1-l一7 图3应变、温度与时间关系图 整体表现为沉降趋势;倾斜度测值、测缝计开合度 测值均较小; (2)在充泄水试验过程中,渗透压力保持稳 定,最大渗透压力为0.002 MPa,说明在充泄水试 参考文献: [1] 刘金堂.澜沧江水电开发与景洪水电站工程设计综述[J]. 水力发电,2008,34(4):28~31. [2] 张蕊.水力浮动式升船机输水系统仿真分析[J].水利学 报,2007,38(5):624~629. 验过程中,上游库水位变化仍是影响渗透压力的 主要因素;坝基部位的扬压力实测值在设计允许 值范围内且相对稳定,说明坝基的排水灌浆措施 起到了有效作用; (3)受外界气温及充泄水过程中水温的影 [3]混凝土大坝安全监测技术规范,DL/T 5178--2003[s]. [4]赵志仁.大坝安全监测的原理与应用[M].天津:天津科学 技术出版社,1991. [5]储海宁.混凝土坝内部观测技术[M].北京:水利电力出版 社,1989. 响,钢筋计测点温度均有所降低,应力测值随温度 的变化有少许波动,基本表现为拉应力增加,压应 力减小;基础压应力、锚索荷载测值稳定,混凝土 作者简介: 魏友庆(1981一),男,湖北潜江人,监测中心副主任,项目经理,工 程师,硕士,从事工程安全监测技术与管理工作; 王飞(1982一),男,云南玉溪人,助理工程师,学士,从事水电工 程边坡、大坝安全监测工作; 应变测值远低于设计值且测值稳定。 监测结果表明,升船机坝段、塔楼监测仪器在 充泄水状态下工作正常,测值稳定;通航建筑物质 量良好,满足设计要求;升船机坝段、塔楼处于安 全运行状态。监测结果为输水系统的精确控制提 供了科学支撑及依据。 (上接第122页) 参考文献: [1]水利水电工程岩石试验规程,DLJ204—81 SLJ2—1981[s]. [2]水电水利工程岩石试验规程,DL/T5368—2007[S]. [3]工程岩体试验方法标准,GB/T50266—1999[s]. [4]工程岩体分级标准,GB 50218—1994[S], [5] 水电水利工程天然建筑材料勘察规程,DL/T5388—2007 杨大凡(1980-),男,云南元江人,助理工程师,从事水电工程边 坡、大坝安全监测工作; 郭红(1984・),女,甘肃白银人,助理工程师,学士,从事水电工 程边坡、大坝安全监测工作. (责任编辑:李燕辉) [6]徐志英・岩石力学[M].北京:中国水利水电出版社,2008. [7 3王国欣,主编・建筑材料[M]・北京:水利电力出版社, 1985 作者简介: 汤大明(1969-),男,四川广安人,高级工程师,学士,从事岩石力 学试验研究工作; 杨寿成(1965-),男,四川内江人,高级工程师,工程硕士,从事工 [s]. 程地质勘察工作. (责任编辑:李燕辉) 坚强智能电网的内涵 坚强智能电网的内涵包括坚强可靠、经济高效、清洁环保、透明开放和友好互动五个方面。坚强可靠是指具有坚强 的网架结构、强大的电力输送能力和安全可靠的电力供应;经济高效是指提高电网运行和输送效率,降低运营成本,促进 能源资源和电力资产的高效利用;清洁环保是指促进可再生能源发展与利用,降低能源消耗和污染物排放,提高清洁电 能在终端能源消费中的比重;透明开放是指电网、电源和用户的信息透明共享以及电网的无歧视开放;友好互动是指实 现电网运行方式的灵活调整,友好兼容各类电源和用户的接人与退出,促进发电企业和用户主动参与电网运行调节。 回Sichll彻Water Pow盯