升降机卸料平台方案
1、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011） 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80—91） 4、《钢结构设计规范》（GB 50017—2003） 5、《建筑施工手册》第4 版，2003。9 6、《施工升降机安全规程》（GB 10055—1996) 7、《SC200/200施工升降机使用说明书》 9、施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等
2、工程概况
来安县高新技术创业服务中心装饰装修工程配备2台SC200/200双笼外用施工升降机,并搭设卸料平台。
3、脚手架防护平台
由于施工电梯的电梯笼与结构边的距离，四层为1200mm，为方便现场施工人员的通行并保证施工的安全，拟在施工电梯与结构之间搭设脚手架防护及接料平台。
1至6层搭设落地式脚手架，脚手架搭设高度为25。5m;6层以上钢管脚手架分层计算，荷载全部由相应楼板和梁承担。
脚手架搭设的尺寸为：立杆的纵距为 1。4m，2排立杆的横距均为0。9m，步距为1.8m；内排立杆距离挑梁端部的长度为0.3m，外排立杆距离施工电梯的长度为0.20m，具体搭设方法详见附图。落地式脚手架平台及扣件钢管悬挑脚手架平台施工的可行性，详见后附计算书.
3。1 脚手架的搭设
3.1.1立杆
全部采用单立杆，立杆的纵距分别为 1.4m，2排立杆的横距均为0.9m，，步距为1。8m；内排立杆距离挑梁端部的长度为0.3m，外排立杆距离施工电梯的长度为0。20m。
起步立杆长为4m和6m（将接头错开)，以后均用6m杆。采用对接扣件连接立杆接头，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内；各接头中心距主节点≤500mm.
最高处立杆顶端高出顶层操作层1。5m。
3。1。2大横杆
大横杆长度为4。2m,布置在立杆内侧,与立杆交接处用直角扣件连接，不得遗漏.
3。1。3 小横杆
贴近立杆布置,用直角扣件扣紧挂于大横杆之下，在任何情况下不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。每一立杆与大横杆相交处都必须设置两根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆距离结构外边缘250mm。
3。1.4 脚手板
作业层满铺木脚手板，木脚手板中间、两端与钢管绑扎牢固.
3。1.6连墙件
南北向连墙件的设置采取在架体的两侧立杆上用小横杆设置连墙,楼板上设置预埋钢管与脚手架小横杆进行连接固定；东西向采取与悬挑梁进行抱接的措施设置连墙件。连墙件在每个操作平台部位设置（每层结构设置两道）。
3.1.7防护
作业层脚手架立杆须高于平台1.5m，并于平台上0。6m 和1。2m 处设两道防护栏杆。底部侧面设18cm 高的挡脚板，挡脚板用多层板.
各层操作平台的东西两侧须挂设密目安全网，密目安全网采用网绳绑扎在立杆内侧。
3。1.7悬挑脚手架
悬挑层从七层开始悬挑，材料选用［16#槽钢，采用单立杆，3＃楼层高3.1m，立杆步距1。8m、1。3m计算按照1.8m进行计算，悬挑架与外架分开，每层结构设两道(两根横向支撑钢管与预埋件扣件连接）（附图）。
3.2 脚手架搭设的注意事项
1、搭设之前对进场的脚手架钢管、配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的钢管配件。
2、 脚手架搭设必须统一交底后作业，必须统一指挥，严格按搭设程序进行. 3、连墙件等整体连接杆件随搭设的架子及时设置。
4、木脚手板须铺平、铺稳，并用8＃铅丝绑扎固定，下兜大眼网。 5、设置连墙杆或撑拉杆时，掌握其松紧程度，避免引起杆件的显著变形。
6、工人在架上进行搭设作业时,作业面上需铺设临时木跳板并固定，工人必须戴好安全
帽和佩挂安全带,不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的尺寸放大，确实需要调整和改变尺寸，应提交审核单位的技术主管人员协商解决。
8、扣件一定要拧紧，拧紧力矩符合规范要求，严禁松拧或漏拧， 脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查.
3。3 拆除施工工艺
1、拆除作业应按确定的程序进行拆除:安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆.
2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清,一杆一清。
3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件.
4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步,应增设连墙件加固.
5、拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。
7、拆除前应检查架子上的材料，杂物是否清理干净，拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。下面楼层一定要搭设水平安全网，搭、拆架子均应划出安全区，设置警戒标志并用尼龙绳围拦，在地面安排专人负责警戒。
3.4 脚手架使用注意事项
1、脚手架必须经验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。 2、脚手架上只允许人员及运输工具通过，严禁堆放施工材料或其他重大荷载；等待施工电梯时，也应尽量避免在脚手架平台上站太多人,不得超过施工电梯额定的2t的载荷。
3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
4、其他未尽事宜详见《施工电梯安装方案》和《脚手架施工方案》。
4、电梯层门
为确保工程安全，在各层操作平台上设置层门，安全门一道用30*50方管焊接成型,在主
梁槽钢上焊接两根立柱与栏杆焊接固定，用铰链与门连接，门中间用100宽，厚5mm钢板焊接，便于插销安装（附图）。
层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边,然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式，注意层门只允许向结构方向开启.
层门的具体做法详见图。
钢管落地卸料平台计算书
一、架体参数
卸料平台名称 施工升降机卸料平卸料平台布置方式 台 平台长度A（m） 平台高度H(m) 立杆步距h(m） 板底支撑间距s(m) 4。2 23.8 1。8 0。3 平台宽度B（m） 立杆纵距la（m) 立杆横距lb（m) 0.9 1。4 0.9 沿横向 二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m） 栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m） 材料堆放最大荷载q1k（kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风压高度变化系数μz 220.033 0。14 3 0.3 脚手板自重g2k（kN/m) 安全设施与安全网自重g4k(kN/m） 施工均布荷载q2k(kN/m） 风荷载体型系数μs 220。35 0。01 2 0。8 0.74(立杆稳定性验算)，0。74(连墙件强度验算) 三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑（纵向)钢管验算
钢管类型 Ф48×3 钢管截面抵抗矩 W(cm) 34。49
钢管截面惯性矩I(cm） 410.78 钢管弹性模量E（N/mm) 2206000 2钢管抗压强度设计值 [f]（N/mm） 205 G1k=g1k=0。033kN/m；
G2k= g2k×lb/3 =0。350×0。90/3=0.105kN/m; Q1k= q1k×lb/3 =3.000×0。90/3=0.900kN/m; Q2k= q2k×lb/3 =2。000×0。90/3=0。600kN/m； 1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算. q1=1.2 ×（G1k+G2k)= 1.2×(0。033+0.105）=0.166kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1。4×(0.900+0。600)=2.100kN/m；
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0。117×q2)×l2=(0。100×0.166+0.117×2.100)×1。402=0。514kN·m;
Rmax=（1。100×q1+1。200×q2）×l=(1。100×0。166+1.200×2.100)×1。40=3.783kN; σ=Mmax/W=0.514×106/(4.49×103)=114。483N/mm2<[f］=205.00N/mm2； 满足要求！ 2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0。033+0.105=0.138kN/m q'=Q1k+Q2k=0。900+0.600=1。500kN/m
R'max=（1。100×q’1+1.200×q’2）×l=(1。100×0.138+1。200×1.500）×1。40=2。733kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=（0。677×0。138×（1.40×103）4+0。990×1。
500×（1。40×103）4）/(100×206000。00×10.78×104） =2.731mm 平台横向支撑钢管类型 钢管截面抵抗矩 W（cm） 钢管弹性模量E（N/mm） 23双钢管 4。49 206000 钢管类型 钢管截面惯性矩I（cm) 4Ф48×3 10.78 2钢管抗压强度设计值 ［f]（N/mm） 205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax/2=1。892kN； p’=R'max/2=1。366kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0。570kN·m； 横向钢管计算剪力图 Rmax=1.904kN； 横向钢管计算变形图 νmax=1.608mm； σ=Mmax/W=0.570×106/（4.49×103）=126。957N/mm2<［f］=205.00N/mm2； 满足要求! νmax=1。608mm 横杆和立杆连接方式 扣件抗滑移承载力系数 单扣件 0.8 单扣件抗滑承载力(kN） 8 Rc=8。0×0.80=6。400kN≥R=3。783kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算 钢管类型 Ф48×3 钢管截面回转半径i(cm） 1。59 钢管的净截面A（cm） 双立杆计算方法 24.24 不设置双立杆 钢管抗压强度设计值 ［f]（N/mm) 立杆计算长度系数μ 2205 1。5 NG1=1.3×（la+2。00＊lb/2+1。00＊h)*0。038/h+g1k×la×2.00/2.00=1。3×(1.40+2.00*0.90/2+1.00＊1。80）*0.038/1。80+0。033×1.40×2。00/2.00=0.159kN NG2=g2k×la×lb/2。00=0。350×1。40×0.90/2。00=0。220kN； NG3=g3k×la=0。140×1.40=0.196kN； NG4=g4k×la=0.010×1.40=0.014kN; NQ1=q1k×la×lb/2。00=3.000×1.40×0.90/2。00=1.890kN; NQ2=q2k×la×lb/2。00=2。000×1。40×0。90/2。00=1。260kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值: N=1。2（NG1+NG2+NG3+NG4）+0。9×1。4（NQ1+NQ2）=1.2×（0.159+0.220+0.196+0。014）+ 0。9×1.4×(1.890+1.260）=4。676kN; 支架立杆计算长度： L0=kμh=1×1。50×1。80=2。700m 长细比λ=L0/i=2.700×103/(1.59×10）=169.811<［λ］=210 满足要求! 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kμh=1.191×1.500×1。8=3。216m 长细比λ= L0/i=3.216×103/（1。59×10）=202.245 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0。177 ωk=μzμsωo=0。74×0。80×0.25=0。148kN/m2 Mw=0.9×1。4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0。148×1。40×1.802/10=0.085kN·m； σ=N/φA+Mw/W=4.676×103/(0。177×4.24×102)+0.085×106/（4.49×103）=81。147N/mm2〈［f］=205。00N/mm2 满足要求！ 八、连墙件验算 连墙件连接方式 连墙件对卸料平台变形约束力N0扣件连接 3 连墙件布置方式 内立杆离墙距离a(m） 每层设立 0.2 （kN） 1、强度验算 ωk=μzμsωo=0.74×0。80×0。25=0。148kN/m2 AW=1。80×1.40×2×2=10。1m2 Nw=1。4×ωk×Aw=1.4×0.148×10.1=2.089kN N=Nw+N0=2。089+3.00=5.089kN 长细比λ=L0/i=(0.20+0.12）×103/（1.59×10）=20.126，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0。949。 Nf=0。85×φ·A·［f]= 0。85×0.949×4.240×10-4×205.00×103=70。114kN N=5。089〈Nf=70。114 满足要求！ 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0。80=6.400kN N=5。089kN〈Rc=6.400kN 满足要求! 九、立杆支承面承载力验算 地基土类型 基础底面面积A（m) 2素填土 0。25 地基承载力特征值fg(kPa) 地基承载力调整系数kc 85 1 fg’=fg×kc=85.000×1.000=85。000kPa Nk=（NG1+NG2+NG3+NG4）+（NQ1+NQ2）=（0.159+0。220+0。196+0。014)+ （1.890+1.260）=3.739kN； p=Nk/A=3。739/0。25=14.957kPa〈fg'=85.000kPa 满足要求！ 型钢悬挑脚手架（扣件式）计算书 架体验算 一、脚手架参数 脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m） 双立杆计算方法 双排脚手架 18。6 1.8 0。8 不设置双立杆 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 内立杆离建筑物距离a(m) Ф48×3 4.2 1.4 0.2 二、荷载设计 脚手板类型 脚手板铺设方式 木脚手板 1步1设 脚手板自重标准值Gkjb（kN/m) 挡脚板类型 挡脚板铺设方式 其他用途脚手架作业层数nqj 20。35 竹串片挡脚板 1步1设 1 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m) 其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 敞开 1.13 20。12 5 地区 安徽淮南市 基本风压ω0（kN/m） 20。3 风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆1.25，1.03 稳定性) 2风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单0.35，0.29 立杆稳定性） 计算简图： 侧立面示意图 三、纵向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f］（N/mm) 横杆弹性模量E（N/mm） 22纵向水平杆在上 205 206000 横向水平杆上纵向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I（mm） 横杆截面抵抗矩W(mm) 342 107800 4490 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×（0。033+Gkjb×lb/（n+1)）+1。4×Gk×lb/(n+1）=1.2×(0。033+0.35×0。8/（2+1）)+1。4×5×0.8/（2+1）=2。02kN/m 正常使用极限状态 q’=(0。033+Gkjb×lb/(n+1）)+Gk×lb/（n+1)=（0。033+0。35×0。8/(2+1))+5×0.8/（2+1)=1.46kN/m 计算简图如下: 1、抗弯验算 Mmax=0。1qla2=0。1×2。02×1.42=0.4kN·m σ=Mmax/W=0。4×106/4490=88.12N/mm2≤［f］=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'la4（/100EI）=0.677×1。46×14004（/100×206000×107800)=1。71mm νmax＝1.71mm≤［ν］＝min[la/150，10]＝min［1400/150，10］＝9.33mm 满足要求! 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×2。02×1。4=3。11kN 正常使用极限状态 Rmax'=1。1q'la=1。1×1。46×1.4=2.25kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=3。11kN q=1.2×0。033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax’=2.25kN q’=0。033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m） σ=Mmax/W=0。82×106/4490=183.57N/mm2≤［f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) νmax＝1.836mm≤[ν］＝min［lb/150,10］＝min［800/150，10］＝5。33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.13kN 五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=3.11/2=1。55kN≤Rc=0.9×12=10。8kN 横向水平杆：Rmax=3。13kN≤Rc=0。9×12=10。8kN 满足要求! 六、荷载计算 脚手架搭设高度H 每米立杆承受结构自重标准值gk18。6 0。12 脚手架钢管类型 Ф48×3 （kN/m） 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆:NG1k=（gk+la×n/2×0。033/h)×H=(0。12+1.4×2/2×0。033/1。8)×18.6=2.71kN 单内立杆：NG1k=2.71kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1）×la×lb×Gkjb×1/1/2=（18.6/1。8+1）×1.4×0.8×0.35×1/1/2=2。22kN 单内立杆：NG2k1=2.22kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=（H/h+1)×la×Gkdb×1/1=（18.6/1。8+1）×1.4×0。17×1/1=2。7kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.22+2.7+0=4.92kN 单内立杆:NG2k=NG2k1=2.22kN 立杆施工活荷载计算 外立杆:NQ1k=la×lb×（nqj×Gkqj）/2=1。4×0。8×（1×5)/2=2.8kN 内立杆：NQ1k=2。8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆:N=1.2×（NG1k+ NG2k)+0.9×1。4×NQ1k=1。2×（2。71+4.92)+ 0.9×1.4×2。8=12。69kN 单内立杆：N=1.2×（NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.71+2。22）+ 0.9×1.4×2。8=9.45kN 七、立杆稳定性验算 脚手架搭设高度H 立杆截面回转半径i(mm） 立杆截面面积A(mm) 218。6 15.9 424 立杆截面抵抗矩W(mm） 立杆抗压强度设计值［f］(N/mm) 连墙件布置方式 234490 205 一步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kμh=1×1。5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2。7×103/15。9=169。81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kμh=1。155×1.5×1。8=3。12m 长细比λ=l0/i=3。12×103/15。9=196.13 查《规范》表A得,φ=0。188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1。2（NG1k+NG2k）+1。4NQ1k=1.2×（2。71+4。92)+1。4×2.8=13。08kN σ=N/(φA)=13078.89/(0。188×424)=164.08N/mm2≤［f］=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1。2（NG1k+NG2k）+0.9×1。4NQ1k=1.2×（2。71+4。92)+0。9×1。4×2.8=12.69kN Mw=0。9×1。4×Mwk=0。9×1。4×ωklah2/10=0.9×1。4×0.29×1.4×1.82/10=0.17kN·m σ=N/(φA）+ Mw/W=12686。89/(0。188×424）+165950。05/4490=196.12N/mm2≤［f］=205N/mm2 满足要求！ 八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 每层设两道 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0（mm） 扣件连接 600 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3 N0(kN) 连墙件截面面积Ac(mm） 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm） 扣件抗滑移折减系数 22489 205 0.9 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 15.8 单扣件 Nlw=1.4×ωk×1×h×2×la=1。4×0.35×1×1。8×2×1.4=2。5kN 长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A。0。6得，φ=0。9 (Nlw+N0)/(φAc)=(2.5+3)×103/（0.9×489）=12。45N/mm2≤0.85 ×[f］=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=2。5+3=5.5kN≤0.9×8=7。2kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数 悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓直径d（mm) 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm） 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度［τb］(N/mm） 锚固螺栓抗拉强度设计值[ft］(N/mm) 50 22普通主梁悬挑 平铺在楼板上 18 100 主梁间距（mm) 锚固点设置方式 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm) 主梁建筑物内锚固长度Lm（mm) 1400 几型锚固螺栓 1200 1500 2。5 二、荷载布置参数 支撑件上下固定点支撑件上下固定点距主梁外锚固点水支撑点号 支撑方式 平距离(mm） （mm) 1 上拉 1150 3100 L2(mm） 700 否 的垂直距离L1的水平距离是否参与计算 各排立杆传至梁上荷载F作用点号 （kN） （mm) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离主梁间距la(mm) 1 2 13。08 13.08 300 1100 1400 1400 附图如下： 平面图 立面图 三、主梁验算 主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix（cm) 主梁自重标准值gk（kN/m) 4槽钢 16号槽钢 934.5 0。197 主梁合并根数nz 主梁截面积A（cm) 主梁截面抵抗矩Wx（cm) 2321 25。15 116。8 主梁材料抗弯强度设计值[f］（N/mm） 215 主梁弹性模量E（N/mm） 22主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 125 206000 q=1。2×gk=1.2×0。197=0。24kN/m 第1排：F1=F1/nz=13。08/1=13。08kN 第2排:F2=F2/nz=13.08/1=13。08kN 1、强度验算 弯矩图（kN·m） σmax=Mmax/W=18.54×106/116800=158.71N/mm2≤［f］=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Qmax/(8Izδ)［bh02-(b-δ)h2］=26.45×1000×［65×1602—(65-8。5)×1402]/（8×9345000×8。5）=23.17N/mm2 τmax=23.17N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm） νmax=9。56mm≤[ν］=2×lx/250=2×1200/250=9。6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-12.18kN,R2=38。99kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =[0］/nz=［0]/1=0kN 压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=18.54×106/(1.05×116。8×103）+0×103/2515=151.15N/mm2≤［f］=215N/mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中φb —- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=(570tb/lh)×（235/fy）=570 ×10×65× 235 /(2400×160×235)=0.96 由于φb大于0。6，根据《钢结构设计规范》(GB50017—2003)附表B,得到 φb值为0。78。 σ = Mmax/(φbWx）=18。54×106/(0.78×116。8×103）=204。07N/mm2≤［f］=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 几型锚固螺栓 几型锚固螺栓直径d(mm) 梁/楼板混凝土强度等级 18 C30 主梁建筑物内锚固长度Lm(mm) 1500 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度［τb]2。5 （N/mm） 2锚固螺栓抗拉强度设计值［ft]（N/mm) 250 锚固螺栓1 锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力:N/2 =6.09kN 螺栓锚固深度:h ≥ N/（4×π×d×[τb])=12。18×103/(4×3。14×18×2.5)=21.54mm 螺栓验算： σ=N/（4×π×d2/4）=12.18×103/(4×π×182/4）=11。96kN/mm2≤0。85×［ft］=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值: fcc=0。95×fc=0.95×14.3=13.58N/mm2 N/2 =6.09kN ≤2×(b2—πd2/4）×fcc=2×(902—3.14×182/4)×13。58/1000=213。16kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm 符合要求！ 附图： 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容