目 录
一、编制依据…………………………………………………………………2 二、工程概况…………………………………………………………………2 三、施工部署…………………………………………………………………4 四、材料要求…………………………………………………………………5 五、构造要求及措施…………………………………………………………5 六、脚手架的搭设与拆除……………………………………………………8 七、安全施工技术措施………………………………………………………9 八、文明施工要求……………………………………………………………10 九、脚手架结构验算…………………………………………………………12
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港腾·高山流水一期工程 1#楼高边坡基础施工脚手架专项方案
一、编制依据
1.施工图纸
XXX边坡治理施工图。 2.主要规范、规程：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJl30—2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《钢结构设计规范》 GB50017-2003 3.参考手册
简明建筑施工手册2003年9月版 实用建筑施工安全手册1999年7月版 建筑施工计算手册2001年7月版 二、工程概况
港腾·高山流水项目位于重庆市彭水自治县，九曲河东岸 （汉葭街道文庙社区），用地西面为彭石路连接九曲河大桥，南面为城北隧道，西面和北面为山地。基地呈不规则长方形，东西长约210M，南北长约550M，场地内地行西低东高，约有100M高差，场地最高处位于用地东部。在用地内有两条排洪沟，布置涵洞联系山地径流与市政道路排水管。港腾·高山流水一期总用地面积为：39081平方米，总建筑面积为174700.18平方米。结构形式框架或框架剪力墙结构。具体概况如下：
（1）1#楼：地下10层，地上16层，总建筑面积45455.19㎡。建筑高度97.2M。基础结构形式为挖孔桩，结构形式为框架剪力墙结构，建筑耐火等级为
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一级、地下耐火等级为一级，结构安全等级为二级，地基基础设计为甲级，结构使用年限为50年，建筑抗震设防类别为6度设防，框架抗震等级为3级。建筑设计类别为一级，属于一类高层综合楼。建筑屋面防水、设备房等级一级，地下室防水等级二级。
（2）2-4#楼：总建筑面积13886.04㎡，2-4#楼建筑高度分别为：2#：7+1（地下一层），建筑高度24m;3#:7+1（地下一层），建筑高度24m；4#：7+1（地下一层），建筑高度24m。基础结构形式为挖孔桩和独立基础相结合，结构形式为框架剪力墙结构，建筑耐火等级为地上二级级、地下耐火等级为一级，地基基础设计为甲级，结构使用年限为50年，建筑抗震设防类别为6度设防。建筑屋面防水、设备房等级一级，地下室防水等级二级。
（3）5-7#楼：总建筑面积14505.71㎡，5-7#楼建筑高度分别为：5#：7+吊1层+1（地下一层），建筑高度24.3m;6#:7+吊2层+1（地下一层），建筑高度：21.3m；7#：5+吊3层+1/吊一层（地下一层），建筑高度18.3m。基础结构形式为挖孔桩和独立基础相结合，结构形式为框架剪力墙结构，建筑耐火等级为地上二级级、地下耐火等级为一级，地基基础设计为甲级，结构使用年限为50年，建筑抗震设防类别为6度设防。建筑屋面防水、设备房等级一级，地下室防水等级二级。
（4）8-9#楼，总建筑面积48144.63㎡，8-9#楼建筑高度分别为：8#楼地上33层，建筑高度95.7m ；9#楼地上34层，地下2层，建筑高度98.6m。基础结构形式为独立基础和条形基础相结合，结构形式为框架剪力墙结构；
（5）10-11#楼，总建筑面积44925.66㎡， 10#楼地上34层，地下1层，建筑高度,106.2m ；11#楼地上34层，地下2层，建筑高度106.2m。基础结构形式为机械成孔灌柱桩基础，结构形式为框架剪力墙结构基础结构形式。建筑
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耐火等级为地上二级级、地下耐火等级为一级，地基基础设计为甲级，结构使用年限为50年，建筑抗震设防类别为6度设防。建筑屋面防水、设备房等级一级，地下室防水等级二级。 2、地形、地貌及地质构造：
根据现场勘踏情况，该地块原始地形为－东高西低的单斜坡，斜坡地形较起伏，坡角一般20～30度，地形坡度大，不利于斜坡稳定；场地西侧自然（1#楼ABC栋处于边坡上）陡坡高差约50M、坡度46～51度，场地內现状地形相对高差100M，拟建场地构造为剥蚀丘陵地貌。
根据查阅地勘报告及现场实际情况，拟建场地地质构造上位处普子向斜南东翼，岩层呈单斜产出；地层岩性为：第四系全新统人工填土、（残坡积粉质粘土），下伏基岩为：由灰岩、页岩块、碎石、角砾及粉质粘士组成，按岩层实际划分为强风化带及中等风化带。
1#楼ABC栋基础结构处于边坡高差约50米、坡度约50度的斜坡上，坡面长108米，坡面宽40米。边坡为灰岩结构。 三、施工部署 总体设计思路：
按照集团公司的年度生产进度计划和销售节点要求，根据工程结构特点和施工各方面的管理因素和技术因素，沿着坡面长度方向搭建双排落地式钢管脚手架，两个双排脚手架之间进行连接；在坡面两端和中部沿边坡高度方向搭设跑梯，作为施工作业人员上下的通道。
架体高度为4~6米，南北向长108米，按施工要求双排架宽750㎜，外伸250㎜，中间预留出挖孔桩的断面宽度再加2*300㎜；两个双排架之间用钢管连接，间距同小横杆间距。
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脚手架立杆纵距1.5m,第一步步距1.8m,第二步步距1.5m，每根立杆嵌入岩石中150~300mm，在架体斜坡上方约3.0米处沿坡面纵向每间隔5米设置钢管锚桩，与架体拉结；架子外侧用安全密目网全封闭防护。钢管脚手架的第一步架底部满铺脚手板，作为人行通道和操作平台，同时在挖孔桩边加密钢管小横杆，也作为桩孔除渣土的卸载平台。 四、材料要求
1、所用钢管扣件应有合格证，管径φ48允许偏差-0.5mm，壁厚不小于2.8mm，钢管内外表面锈蚀深度≤0.5mm，密目安全网必须经检验合格且具有安全准用证。
五、构造要求及措施
1、落地式脚手架地基处理：脚手架立杆接触部位100cm2范围必须将岩石面凿打平整，保证立杆落实不悬空或局部落地，并在立杆中心处用风锤打眼φ60直径，深度150~300mm,使立杆锚入岩石中。 2、立杆搭设应符合下列规定：
①、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不大于500㎜，各接头中与主节点的距离不宜大于步距的1/3。
②、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
③、除最上一段立杆外，接头均必须用对接扣件连接，顶层立杆采用搭接时搭设长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100㎜，立杆顶端宜高出操作平台3m。 3、（大横杆）纵向水平杆搭设应符合下列规定：：
大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与小横杆扣紧。同步
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大横杆四周要交圈。
①、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。
②、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。搭接时搭长≦1 m，用等距分布的三个旋转扣件固定。
③、纵向水平杆的接长规则：
a、同一跨距内的相邻两杆不得同时存在接头； b、隔一跨距的两杆的接头相互错开的距离≥500㎜；
c、接头应尽量靠近主节点设置，接头中心与主节点中心距离≤1/3L b 4、小横杆：
每一档内外立杆、每一步都必须设置一根小横杆，并采用十字扣件扣紧，大横杆与小横杆用十字扣紧。小横杆伸出外挑立杆边缘距离不小于10cm，且长度要求基本一致，最大不超过20cm。小横杆应在立杆分上下两层相向布置。 5、剪刀撑：
脚手架剪刀撑随立杆纵横水平杆同步搭设，剪刀撑沿轴线方向纵向每隔6~7跨布置，端部必须布置。各剪刀撑按两步三跨设置一道，斜杆与底排大横杆的夹角在45°～60°之间。剪刀撑相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1m。并用不小于2个转向扣件连接固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于lOcm。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用转向扣件固定，在中间增加2-4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距底排大横杆不大于30cm。每根最下面的剪刀撑杆的下端部必须支撑在立杆的基座（垫木）上。 7、脚手板：
脚手板采用0.25m×3m竹脚手板铺设。在架底排先铺一层密目安全网上铺
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竹脚手板(满铺)。竹木脚手板采用对接平铺，平铺处设两根横向水平杆，板端悬出长度和两横向水平间距为130㎜～150mm，及≤300㎜，其板长两端均应支承杆可靠地固定。
脚手架与桩口岩石之间空档采用竹制脚手板防护。
对特殊部位未能满铺时，应在所铺位置端头用脚手板或九夹板进行封闭隔离。所有脚手板必须用不小于16#铅丝绑扎牢固，避免出现探头现象。 8、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定板：
在作业层设置二根横向防护栏杆。
①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 ②、防护栏杆应搭设在两横杆中部900mm处。 ③、挡脚板高度不应小于200㎜。 9、连墙杆：
连墙杆采用刚性连接。垂直间距不大于4.5m，水平间距不超过4.5m，连墙杆用Φ48×2.8的钢管，连墙杆采取固定在岩石壁上的钢管锚桩上，每间隔4.5m布设一个拉结点，然后用钢管将脚手架与预埋钢管锚桩用双扣件连接。连墙杆与架体结构垂直，并尽量靠近主节点(距主节点的距离不大于50㎜)。连墙杆伸出扣件的距离应大于20㎜。 10、防护设施：
脚手架要采用密目安全网全封闭式满挂。密目网采用1.8m×6m的规格，用不小于纤维绳绑扎在大横杆外侧立杆内侧。立网的上下口与架体内侧横杆要牢固扎结，固定点的间距应不大于50㎝，上下两网之间的拼接要严密。 11、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200㎜处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两胯与立杆固定，高低差不应大于1m。
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12、扣件安装符合下列规定： ①、扣件规格必须与钢管外径相同。
②、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。
③、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。
④、对接扣件开口应朝上或朝内。
⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 13、施工用电：
1#楼ABC栋基础处于岩石斜坡上的部分共有5条纵轴线，计75根桩；拟计划配置3个二级配电箱（隔跨配置一个），每排轴线脚手架上配置一个三级配电箱，以满足施工生产需要。
14、挖孔桩水钻施工用钢管架由施工班组自行搭设；支点单独支撑于孔桩周边的岩石上。挖孔桩内运出的渣土往桩孔的低端平台运输，渣土装于灰盆内；渣土装满后立即吊离，按指定地点堆弃。 六、脚手架的搭设与拆除
1、钢管脚手架的搭设顺序为：立杆→扫地杆→小横杆→大横杆(牵杆)→剪刀撑→连墙杆→脚手片铺设→防护栏杆→挂安全网。
定位定距：根据建筑物结构要求结合设计基础图，用全站仪测量定位出桩基中心点，再量出立杆距离。搭设时宜先立里立杆，后立外立杆，先立两头杆再立中间杆。
2、脚手架的拆除
拆除脚手架应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等。
不准分立面拆架或在上、下两步同时进行拆架，做到一步一清、一杆一清，
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拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分段高差不大于2步，如高差小于2步，应增设连墙件加固。
当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固：两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4 m（2步）。
卸料时各配件严禁抛掷至地面。 七、安全施工技术措施： （一）脚手架搭设过程
1、应划出工作标志区，禁止：行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，并得到对方允许，以免坠落伤人。
2、脚手架及时与结构拉结或采用支顶，以保证搭没过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。 （二）脚手架上施工作业的安全技术措施
1、脚手架搭设完毕后，经项目部安全员、监理检查验收合格后方可使用。任何班组和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。
2、严格控制施工荷载，脚手架上不得集中堆放施荷，每个桩孔运出的渣土倾倒在灰盆内，装满后及时用塔机吊运离开至指定地点；施工荷载不得超过2KN／m2，确保较大安全储备。
3、各作业层之间设置可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。
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4、定期检查脚手架，发现问题和隐患在施工作业之前及时维修加固，以达到紧固稳定确保施工安全。
（三）脚手架的拆除安全技术措施
1、拆架前全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订作业计划报请批准；进行技术交底后才准进行拆架作业。
2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆架件各吊点，凡能提前拆除的尽量拆除。
3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入作业范围内。
4、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方。以免坠落。
5、在拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。
6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
8、所有杆件、扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
9、所有脚手板、脚手片应自外向里竖立搬运，以防脚手片、板和垃圾物从高处坠落伤人。
10、拆下的另配件要集中装入袋和箱内用吊篮吊下，拆下的钢管要用卸扣绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。 八、文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做
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到如下：
1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，施工现场严禁吸烟。
2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏花草损坏树木，随意拆除和移动标示牌。
3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。
4、脚手架搭设人员必须经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。
5、凡患有高血压、贫血、心脏病及其它不适于高空作业者一律不得上脚手架操作。
6、上架作业人员上下均应走人行楼梯，不得攀爬架子。
7、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业时，如要拆改应由架子工来完成，任何人不得私自拆改。
8、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。 9、不准利用脚手架吊运重物。
10、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有接点、扣件等所有部件。 11、拆除脚手架使用电焊和气割时，应派专职人员做好消防工作，配备料斗，防止火星和切割溅落。
12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要检查，发现杆件变形，防护不全、拉接松动等应及时加固。
13、要保证脚手架的整体稳定性，不得截断架体。 14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物件及其它物品。
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15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋， 袖口及裤口要扎紧。
16、脚手架堆放场地，应做到摆放整齐、合理、整洁、专人保管，并建立严格的退领手续。
17、施工人员要做到活完料清，确保施工材料不浪费。
18、遇六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业。 九、脚手架结构验算： （一）、参数信息: 1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 4~6米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.75米，大小横杆的步距为1.80 米；
内排架距离桩口边沿为0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×2.8；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:基础施工操作平台脚手架； 同时施工层数:1 层； 3.风荷载参数
风荷载高度变化系数μz 为1.25，风荷载体型系数μs 为0.09； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数
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每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1297；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数
地基土类型:中风化岩石；地基承载力标准值(kpa):8700.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:0.50。
（二）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
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脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×1.500/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.000×1.500/3=1.000 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.000 = 1.656 kN/m；
小横杆计算简图 2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =1.656×0.7502/8 = 0.116 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =22.922 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =22.922 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.000 = 1.213 kN/m ；
最大挠度 V = 5.0×1.213×750.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.199 mm； 小横杆的最大挠度 0.199 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750.0 / 150=5.000 与10 mm，满足要求！ （三）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038×0.750=0.029 kN；
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脚手板的荷载标准值: P2= 0.350×0.750×1.500/3=0.131 kN； 活荷载标准值: Q= 2.000×0.750×1.500/3=0.750 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.029+1.2×0.131+1.4×0.750)/2=0.621 kN；
大横杆计算简图 2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.621×1.500= 0.249 kN.m； M = M1max + M2max = 0.010+0.249=0.259 kN.m
最大应力计算值 σ = 0.259×106/5080.0=51.002 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 51.002 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
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大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0.038×1500.04 /(100×2.060×105×121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P=（0.029+0.131+0.750）/2=0.455kN
V= 1.883×0.455×1500.03/ ( 100 ×2.060×105×121900.0) = 1.152 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.152=1.204 mm；
大横杆的最大挠度 1.204 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！ （四）、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.750×2/2=0.029 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.500=0.058 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×0.750×1.500/2=0.197 kN； 活荷载标准值: Q = 2.000×0.750×1.500 /2 = 1.125 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.0290.058+0.197)+1.4×1.125=1.915 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内
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容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1297
NG1 = [0.1297+(0.75×2/2+1.50×2)×0.038/1.70]×47.30 = 10.141； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.500×(0.750+0.3)/2 = 1.103 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×47.300 = 0.355 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.019 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2.000×0.750×2×1.500×2/2 = 4.50 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.400 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.250 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.091； 经计算得到，风荷载标准值
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Wk = 0.7 ×0.400×1.250×0.091 = 0.032 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×12.019+ 1.4×4.50= 20.7228 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×12.019+ 0.85×1.4×4.50= 19.7778 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.032×1.500× 1.7002/10 = 0.016 kN.m=16430.3N.mm； （六）、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 20.7228 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.945 m； 长细比 Lo/i = 186.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.207 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 20722.800/(0.207×489.000)=204.724 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 204.724 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
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立杆的轴心压力设计值 ：N = 19.7778 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.945 m； 长细比: L0/i = 186.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.207 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 19777.8/(0.207×489.000)+16430.300/5080.000 = 198.623 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 198.623N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！ （七）、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.250 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.130 kN/m； Hs =[0.207×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.877 +1.4×2.250)]/(1.2×0.130)=98.612 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过
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50米：
[H] = 98.612 /(1+0.001×98.612)=89.761 m；
[H]= 89.761 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.877 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.250 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.130 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.016 /(1.4 × 0.85) = 0.014 kN.m；
Hs =( 0.207×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.877+0.85×1.4×(2.250+0.207×4.890×0.014/5.080)))/(1.2×0.130)=99.545 m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 99.545 /(1+0.001×99.545)=90.533 m；
[H]= 90.533 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！ （八）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
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Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.032 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.300 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.682 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.682 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 550.000/15.800的结果查表得到 φ=0.903，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.903×4.890×10-4×205.000×103 = 90.521 kN；
Nl = 5.682 < Nf = 90.521,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与锚桩连接。
由以上计算得到 Nl = 5.682小于双扣件的抗滑力 12.800 kN，满足要求！
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（九）、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 4350.00 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 8700.00 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.50； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =68.40 kpa ；
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其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 19.7778 kN； 基础底面面积 ：A = 0.250 m2 。
p=79.111 ≤ fg=4350.00 kpa 。地基承载力满足要求！
附图：1#楼ABC栋基础平面组合图
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