接地线夹安全性能评估和使用方法研究

企业科技与发展　表３螺旋式接地线夹检测数据　电压　数量　接触电阻　温升／＋Ｃ　温升／℃　紧固力　等级　Ｑ）　ｌｆＯ０　Ａ，ｌ　ｍｉ　Ｏ０Ａ，１　ｍｉ　０ｏ　４００　Ｖ　６　１５６．８～３０４．３　＜２．．５　＜２．．５　ｌＯ　ｋＶ　９　７１．０～３８９．７　＜２．．５　＜２．．５　３５　ｋＶ　３　１２５．８～２６９．３　＜２．．５　＜２．．５　１ｌＯ　ｋＶ　３　９９．２～１８９．５　＜２．．５　＜２．．５　２２０　ｋＶ　６　９６．１～１５６．６　＜２．．５　＜２．．５　５００　ｋＶ　３　５１．７～９ｌ＿２　＜２．．５　＜２．．５　表４撞击式接地线夹检测数据　电压　数量　接触电阻　温升／＇Ｃ　温升／℃　紧固力　等级　Ｑ）　（１００　Ａ，１　ｍｉ　Ｏ０　Ａ．１　ｍｉｒｂ　ｌ８　１６７．３～４１８．５　＜２．．５　＜２．．５　４５．１～２５Ｏ．Ｏ　表５接地线使用截面的大致要求　电气场所／　１Ｏ　ｋｖ及以下　１１０　ｋＶ及以下　２２０　ｋｖ线路　电厂、大型　电压等级　线路　线路　变电站　Ｊ　截面积要求　≥２５　≥５Ｏ　≥７Ｏ　≥５Ｏ仃０）　３试验数据分析及性能评估　通过对广西各供电局送检样品的实验，根据上述送试验　数据的统计，广西各供电局所送检线路作业使用的接地线夹种　类很多，接地线夹型号不一，主要有双舌式、平口式、螺旋式　以及撞击式四种，涉及厂家多达几十家。各供电局使用的接地　线夹质量良莠不齐，有些存在明显的安全隐患。　３．１　线夹红外温升试验　各供电局所送检的接地线夹在进行１００　Ａ、１　ｍｉｎ和２００　Ａ、　１　ｍｉｎ的温升试验时，温升相差不大，没有明显的发热现象。　表明这些接地线夹材质均能满足运行要求。　３．２线夹接触电阻测量　不同规格的接地线夹，其接触电阻差别较大，双舌式的接　触电阻是最大，一般为在５００　Ｑ以上，其次是平口式，一般　为２００～４００　ｎ，接触电阻最小的螺旋紧固式的接地线夹，　一般在２００　Ｑ以下。　同种规格的接地线夹，采用铜材料的线夹紧固力和接触电　阻明显优于其他铝材料的接地线夹。　３．３线夹紧固力试验　用于对停电线路接地的平口式、螺旋式、撞击式接地线夹　紧固力一般为２４．５～２５０．０　Ｎ，其中双舌式接地线夹紧固力最　小，极易造成工作点失去接地保护而造成安全事故。　螺旋式接地线夹虽然与导线接触电阻小，且不易脱落，但　还不能有效解决对耐张塔导线的接地问题。　４结论与建议　经过此次对广西电力系统接地线夹的系统测试，通过对　试验数据的归纳总结，我们对接地线夹的使用提出以下几点　建议。　（１）为减小接地线回路的接地电阻，提高接地线安全效　果，作业现场要尽量使用接地端子作为接地极，但要事先检　查引下线各连接处是否松动、锈蚀，应了解地下接地体的腐　蚀情况，是否有脱焊情况，地面接地线有无损伤、断裂、腐　蚀等情况。　（２）接地线的截面积不能统一按不小于２５　ｍｍ２的要求，　要根据可能通过接地线的最大短路电流来选择接地线截面，应　能满足热稳定和动稳定要求，使系统能及时切断电源，保护作　业人员不受伤害。通常是电压等级越高的设备系统切断电源的　时间越长，所需接地线截面积越大。越靠近电厂和变电站，越　可能出现较大短路电流，接地线截面积也要求越大。　（３）由于需接地的金属体有各种不同样式，如圆截面的导　线，设备引线端子、扁状金属母排等，接地线夹也有多种规　格，因此在接地前应事先考虑，充分准备，一般需要先到现场　勘察，以确保选择什么类型的接地线工具，使之与作业现场具　体连接体外形相对应。避免因事先准备不充分，造成接地回路　接触电阻大的不合格连接现象。　（４）线路安全规程规定『１＿，为防止突然来电对人体造成的　危害，要在所有来电的方向进行接地，很多供电局要求作业人　员不仅在工作杆塔上装设地线，也要在工作杆塔的前后两基杆　塔进行接地，极大增加了线路作业人员的工作量。广西电网公　司电力科学研究院开展的相关科研项目研究表明伫ｌ，在线路地　刀已合上的前提下，采用只在工作杆塔工作相的大号侧和小号　侧接地是较为实际和安全的，但必须规定在这样的条件下未接　地的另二相应视作带电线路。　（５）必须采用绝缘长度与电压等级一致的接地线夹操作　棒。接地绝缘操作棒长度在实际操作中应满足电气设备的电压　等级和安全距离的要求，必须视所操作的设备为带电体并保持　电业安全工作规程中规定的距离，接地操作棒的绝缘部分与手　握部分交接处应有护环或明显标志，以确保操作人员的安全。　（６）接地电阻大小反应接地线保护措施强弱，接地电阻从　小到大的依次为变电站接地网、线路防雷接地、临时接地极；　ｑｉｙｅｋｅｊｉｙｕｆａｚｈａｎ　１　３　企业科技与发展　在有多种接地方式下，应尽量选择接地电阻小的接地方式以提　螺栓的接地线的要求。　高现场接地保护能力。　（７）不得将接地线挂在线路的拉线、金属管上；其接地电　（１１）鉴于目前螺旋式接电线夹在公司系统中刚推广运　用，各供电局线路作业人员积累的实际运用经验较少，且普　遍反映对５００　ｋＶ线路接地时出现的劳动强度较大，工作效率　阻不稳定，接触电阻太大，不符合技术要求，若突然来电还有　可能使金属带电，扩大带电范围，造成其他人触电。　（８）各供电局宜采用严格执行国家标准的生产厂家生产的　接地线夹，需要接地的线路截面积必须与线夹所适用的截面积　一较低，建议由公司安监部组织各供电局线路专责就螺旋式接　地线夹的使用方法以及５００　ｋＶ的线路接地操作进一步讨论，　以形成共识。　（１２）鉴于目前各供电局所使用的螺旋式接地线夹还不能　有效解决耐张塔导线的接地问题，建议相关科研单位为线路作　业人员研制新型的更安全、更实用的接地线夹，以期解决目前　存在的线夹宜脱落、作业人员挂接地线时（５００　ｋＶ）劳动强度　大以及挂耐张塔导线较困难的问题，为电力生产作出贡献。　致，以防因为接地线夹松动或受力弹开而造成工作点失去保　护接地、造成安全事故。　（９）为了与需接地的设备或导体吻合，工作人员应合理选　用不同类型的接地线夹，因线夹一般都是由厚宽的优质金属材　料压铸而成，承受短路电流远比接电线的线缆强。通常要确保　线夹与导体保持最大接触面，确保整个接地线的电气接触良　好；从电气原理上讲，就是要尽量降低接地回路的接触电阻。　（１０）鉴于平口式、双舌式、撞击式接地线夹紧固力较小，　参考文献　［１］ＤＬ　４Ｏ９—１９９１，电业安全工作规程（电力线路部分）Ｅｓ］．　［２］许飞．输电线路带电作业和停电检修安全防护研究报告［Ｒ］．　２００９．　极易在线路作业中因线夹脱落而造成安全事故，建议各供电局　对２２０　ｋＶ及以下电压等级的输电线路接地时，执行南方电网　安监［２００９］７号的线路作业反措中提出的采用两端带有固定　（上接第１１页）　表２各吊点载荷　吊点　１　２　３　４　５　６　［责任编辑：黄庆发］　近，吊点位置符合要求。　３１．０　３２．３　载荷　２６．４　３５．９　２３．９　１０．６　７结论　通过建立排气系统有限元模型，根据ＡＤＤＯＦＤ理论以及　实际情况优化吊点位置并进行经历分析以及约束模态分析验证　吊点位置的正确性。分析结果表明：优化吊点位置后的排气系　统避开怠速频率以及汽车正常行驶时的激励频率；吊点力较小　根据排气系统静力分析结果可知，各吊点的载荷分布均匀　且符合标准的规定。　６．２排气系统约束模态分析　排气系统与发动机与车体相连接，所以排气系统的模态频　率必须与发动机与车体的模态频率分开，否则排气系统会与发　动机和车体发生共振。与排气歧管连接的法兰约束１２３，吊点　通过ｃｂｕｓｈ约束１２３４５６。约束模态结果见表３。　表３约束模态结果　阶次　　Ｌ且均匀。采用ＡＤＤＯＦＤ方法优化排气系统吊点位置可以加快　研发速度，减少实验次数，降低开发费用，对排气系统初期开　发有着重要的作用。　参５　６　１３５．５　７　１８２．８　考文献　１　２　３　ｌ０９．１　４　１１１．６　［１］庞剑，谌刚，何华．汽车噪声与振动［Ｍ］．北京：北京理工大学　１２Ｏ．３　出版社。２００６：１２４－１５６．　频率ｆｌｚ）　１９．３６　ｌ９．５Ｏ　发动机的脉动频率计算公式：　厂：　３０Ｌ　ｒ　（９）　、　［２］傅志方，华宏星．模态分析理论与应用［Ｍ］．上海：上海交通大　学出版社，２０００：４０—１５３．　［３］刘文川，张锡文，何枫．简化有限元方法的波纹管模态分析　［Ｊ］．应用力学学报，２００７（２）．　［４］张家玺，王远，潘震，等．基于ＭＳＣ＿Ｎａｓｔｒａｎ的排气系统悬挂点　布置分析［Ｊ］．合肥工业大学学报：自然科学版，２００９（１１）：　２０２．　其中，ｉ为气缸数，／／，为发动机曲轴转速，　ｒ为发动机冲　程数。　排气系统的主要激励来自发动机，排气系统的模态频率与　发动机激励频率接近，就会使排气系统发生剧烈振动。发动机　的怠速转速为９００　ｒ／ｍｉｎ，怠速频率为３０　Ｈｚ；汽车正常行驶时　发动机转速为２　５００　ｒ／ｍｉｎ，频率为８３　Ｈｚ。模态分析结果显示：　［５］赵海澜，顾彦．汽车排气系统悬挂点优化［Ｊ］．计算机辅助工程，　２００６（１５）：２３０—２３１．　约束模态频率没有与发动机怠速频率和正常行驶是的频率接　１　４　ｑｉｙｅｋｅｊｉｙｕｆａｚｈａｎ　［责任编辑：黄庆发］