目 录
一、编制依据1
二、模板施工方案编制原则1 三、 工程概况2
(一）工程概况2
（二）模板工程概况和特点3 （三）施工平面布置6 (四)施工要求6 四、模板设计6 五、施工计划10 （一）模板定位10 (二）材料计划10
1、钢材的选用10 2、木材的选用12 3、 竹、木胶合模板板材的选用12 4、材料需要计划13 （三）技术准备13
（四）中小型机械需用计划14 （五）劳动力计划14 六、模板配置和施工方法14 6.1材料配置14 6。2 作业条件14 6。3 施工方法15 6.3 模板安装23
6.3.1框架柱模板24 6。3.2 梁、板、楼梯、阳台、施工缝、后浇带模板25 6。4 模板拆除29
6.4。1框架柱模板29 8、模板拆除后应将其表面清理干净，对变形和损伤部位应进行修复。30 6.4。2框架柱模板30 6.4。3梁板模板30 6。5 施工缝设置31
6.5。1施工缝留设31 6。5。2施工缝处理31 七、模板验算31
八、质量标准及保证措施31 九、安全文明施工34 十、环境保护措施36 十一、成品保护37 十二、模板的施工管理37 十三、监测措施38
十四、混凝土浇筑施工措施39 十五、模板计算书42
（一）200×1950边梁模板及支架验算42
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（二）450×900梁模板及支架验算56 （三）120MM板模板及支架验算69 （四)200×1950梁侧模板及支架验算82 （五）450×900梁侧模板及支架验算91 （六)350×700梁侧模板及支架验算99
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一、编制依据
（1)《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）； （2）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2015)； (3)《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； (5)《木结构设计规范》（GB50005-2003）；
（6)《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300—2013）； (7）《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011）； (8）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）； （9）《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB 50300-2013); （10）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162—2008）； （11）《轮扣式脚手架构件》（DB44/T1168-2013）
（12）《轮扣式钢管脚手架安全技术规程》（DB44/T1876-2016）; (13）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011）； (14）《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）； (15）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；
（16)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—2016)； 其他相关规定 （1)《施工图纸》； (2）《施工组织设计》；
(3）《建筑施工计算手册》(ISBN7-112-04626—2江正荣编著)。 （4)本公司的质量文件和程序文件。
（5)《住房城乡建设部办公厅关于实施<危险性较大的分部分项工程安全管理规定〉有关问题的通知》(建办质〔2018〕31号）。
二、模板施工方案编制原则
1、施工条件
(1）施工现场场地较小。 (2）结构施工工期紧张。
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（3）本工程场地小，堆放材料较困难.
（4）面对以上工期紧，场地小，放料困难等特点,因此在编制基础模板施工方案时，要充分考虑不利因素。
2、针对以上不利因素，制定适当施工方案：
（1）首先是施工的流水段划分应当合理，按混凝土后浇带划分施工流水段。模板的配置数量应能满足施工流水要求.
（2）模板的选型、模板的设计应当合理，充分利用塔吊的机械性能，以提高工作效率、缩短工期。
（3）各种模板必须是新品，严把产品质量关，模板质量不合格的，不许进入现场使用，重点是模板的表面平整度和刚度.
三、工程概况
（一）工程概况
工程项目名称 建设地点 建设单位 设计单位 监理单位 施工单位 建筑结构类型 *＊*＊*改造项目施工总承包 *＊**＊ **＊* *＊＊＊程有限公司 ＊*＊*监理有限公司 ＊***有限公司 钢筋混凝土框架结构、钢结构、钢结构构筑物 建筑面积共计21270平方米,包括新炼糖车间：建筑面积13560.6 平方米,该建筑为五层，局部三层厂房，建筑高度为33.2米;泵房、消防水池：建筑面积214。5平方米，该建筑为单层，建筑高度为7.1米；复筛回溶间:建筑面积352.5平方米，该建筑为两层，建筑高度为16米；筒仓、卸糖间：建筑面积共450.6平方米,筒仓高度为40。3米;石灰乳化间：建筑面积为135平方米，该建筑为单层,高度为7。1米；机修间：建筑面积为114平方米，该建筑为单层，高度为7.1米；废蜜罐：建筑面积为0平方米，废蜜罐约625立方米；高压配电:从市政开关房出线柜后，经高压电力电缆沟、高压配电、变压器到低压配电（包括新炼糖车间的一至五层)。 1）土建工程:地基与基础工程,主体结构，屋面工程，门窗工程，幕墙工程,墙体工程,装修装饰工程,楼地面工程(含散水、台阶等）及室外场地等； 2）建筑设备安装工程:电气安装工程（含消防工程、配电工程等)，给排水工程（含消防水及气体灭火系统），弱电工程，通风空调设备采购与安装工程、供水供电等. 第 2 页，共 125 页
建筑规模 承包范围 模板专项施工方案 3）具体内容以最终发布的图纸、工程量清单、施工合同为准. 质量标准 合格 安全文明标准 确保不发生人员死亡事故，且轻伤率低于千分之六 工 期 按招标人签发开工通知之日起计，施工总工期300日历天. 项目管理架构
项目经理：*** 项目副经理：**** 项目技术负责人：*** 安全主任：*** 施工技术、质量管理 施工员：*** 质量员： *** 资料员：** 生产管理 材料员： ** 预算员：*** 安全管理 安全员：*** （二）模板工程概况和特点
1、模板工程主要特点
(1)难点:工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。
（2）重点：确保支模稳定，安全，无事故.钢筋砼结构质量满足要求. 2、模板工程概况
本方案针对5米以下的模板支撑体系，采用轮扣式模板支撑.楼梯采用扣件式支撑。
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墙柱截面尺寸表
序号 1 5 施工部位 新炼糖车间 复筛回溶间 柱截面尺寸(mm） 400×400、500×500、600×600、700×700、750×750、800×800 400×400、500×500 本工程梁、板结构情况如下表所示。 第 4 页，共 125 页
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序号 施工 部位 11。00层（梁板） 施工区 层高 4。5m 主要梁截面(mm） 最大梁跨（m) 7.75 7 7.75 7 8 板厚(mm） 100 100 100 120 120 最大板跨（m） 7.75 7 7。75 6.5 6 支模面积 约3062m 约193m 约1858m 约70m 约70m 22222支承层情况 支承于6.500层板面（C30） 支承于11。00层板面（ C30） 支承于11.00层板面（ C30） 支承于31。00层板面（ C25) 支承于二层层板面(C25 200×500、200×450、250×500、250×600、250×700、350×650、300×600、300×700、300×800、450×900、300×800+200×1950 1 A~G轴14。00层（梁板) G~M轴15.00层（梁板） 35m夹层 新炼糖车间 3m、4。5m 200×450、200×500、250×500、250×600、450×500、250×600 4m 4m 200×450、200×500、300×400、250×500、250×600、300×600、300×700、400×800、500×850、600×900、300×600+200×1450 250×500、350×700 200×450、200×500、250×500 2 三层(梁板） 复筛回溶间 4m 第 5 页， 共 125 页
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（三)施工平面布置
施工平面布置图见附图。
（四）施工要求
1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。 2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求. 3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。
四、模板设计
梁板支撑设计一览表 序号 构件 类型 边梁 最大层高（m） 4.5 计算梁截面尺两侧板厚 寸或板厚(mm） (mm） 300×800+200×1950 支架类型及间距(mm） 三道承重立杆，横向跨距300，纵向间距900 两道承重立杆，横向跨距900,纵向间距900 立杆横向跨距900，纵向间距900 步距 （m） 1。2 梁（板）底主次楞布设 次楞采用50×100mm木方，间距200mm，主楞采用Φ48×3。0mm双钢管 次楞采用50×100mm木方,间距300mm，主楞采用Φ48×3.0mm双钢管 次楞采用50×100mm木方,间距400mm，主楞采用Φ48×3.0mm单钢管 适用截面面积范围（m） 21 100 300×800+200×1950300×600+200×1450 、2 梁 3~4.5 450×900 100 1。2 200×450、200×500、200×450、250×500、250×600、250×700、350×650、300×600、300×700、350×700、300×800、400×850、400×900 4 板 4～4。5 120 / 1。2 120厚板、100厚板
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为了计算方便:边梁300×800+200×1950、300×600+200×1450等异形梁按板厚800,梁尺寸按200*1950计算
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配架设计一览表 序号 1 2 3 层高(m） 3 4 4.5 板立杆配架(m) 2.4 2。4+0.9 2。4+1。2 梁立杆配架（m） 2。1 2.4+0.6 2。4+0。9 侧模支撑设计一览表 第 8 页， 共 125 页
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序计算梁截面号 高度（mm） 1 2 1950 900 适用高度范围（mm) 1950、1450 700＜高度≤900 梁侧内外龙骨布设(mm) 内龙骨采用50×100mm木方，木方@200，外龙骨采用双钢管 内龙骨采用50×100mm木方，木方＠200，外龙骨采用双钢管 内龙骨采用50×100mm木方，木方@250，外龙骨采用双钢管 对拉螺栓布置 （mm） 3道φ12对拉螺栓，垂直排距500+500+500，水平间距500 1道φ12对拉螺栓, 垂直排距450,水平间距500 / 备 注 梁侧模板设上下压脚方木 梁侧模板设上下压脚方木 梁侧模板设上下压脚方木(适合梁高≤700mm） 3 700 700以下（包括700） 柱模支撑设计一览表 序号 2 3 4 计算柱截面(mm） 适用柱截面（mm) 柱侧内外龙骨布设（mm) 对拉螺栓布置 （mm） 800×800 700×700 400×400 800mm方向布置竖楞4根，750mm方向布置竖楞4根。800mm、750mm方向布置，Φ12对拉螺栓柱箍采用双钢管48mm×3.0mm,间距350mm。 1道。 700mm方向布置竖楞3根,600mm方向布置竖楞3根，700mm、600mm方向布置,Φ12对拉螺栓1700×700、600×600、500×500 500mm方向布置竖楞3根，柱箍采用双钢管48mm×3。道。 0mm，间距350mm。 400mm方向布置竖楞2根，柱箍采用双钢管48mm×400×400 / 3.0mm，间距350mm。 800×800、750×750、750×500 第 9 页， 共 125 页
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五、施工计划
(一)模板定位
当底板或楼板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1。2MPa），即用手按不松软、无痕迹,方可上人开始进行轴线投测.根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于墙模板的安装和校正。
当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后,开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。
首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。
（二）材料计划
1、钢材的选用
1、钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。
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2、钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
3、轮扣节点应由焊接于立杆上的连接盘、水平杆杆端扣接头和斜杆杆端扣接头组成，如下图：
4、连接盘、扣接头、插销已经可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时,其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中牌号为ZG230—450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求.
5、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： （1）应有产品质量合格证；
（2） 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定;
（3)钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
（4） 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范的规定； （5)钢管必须涂有防锈漆。
6、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
（1） 表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
（2) 钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定;
（3） 钢管上严禁打孔。
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7、钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规定的ZG200—420、ZG 230—450、ZG 270—500和ZG 310-570号钢的要求。
8、连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。
9、连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780和《六角头螺栓》GB/T 5782.
10、组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准《组合钢模板技术规范》GB50214的规定。
2、木材的选用
1、模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材.
2、模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。
3、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。
4、主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。
5、当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。
6、当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的标准进行。
7、施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定 （1）制作的原木、方木结构，不应大于15％； （2）板材和规格材，不应大于20%； （3）受拉构件的连接板，不应大于18％； (4）连接件，不应大于15%。
3、 竹、木胶合模板板材的选用
1、胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜,并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点.板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》GB/T 17656—2008的规定。
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2、各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5％。
3、胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求.
4、进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。
4、材料需要计划
1、各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。
2、根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场,并妥善保管。
3、对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板,及时组织退场。
4、原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密,下部垫起架空，防止日晒雨淋。 5、模板材料进场计划见表1。
模板材料进场计划 表1 序号 1 2 名称 15mm木胶合板 木方 规格 915×1830 50×100×2000 单位 块 条 数量 25000 50000 进场时间 按计划分批进场 按计划分批进场 3 4 5 立杆：0。3m、0.6m、0.9m、1。2m、1.5m、1。8m、2。轮扣式钢管 1m、2.4、3.0m;横杆：0。6m、0。9m；钢管直径ø48,壁厚3.5mm. 顶托 L=700mm 钢管 Ф48×3。0 米 20000 按计划分批进场 个 米 1000 10000 按计划分批进场 按计划分批进场 6、模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内,便于吊装。
(三）技术准备
1、要熟悉图纸,了解掌握模板的施工工艺，按图纸和项目部的施工进度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。
2、按施工方案和技术规程对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书.
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3、认真做好材料进场验收检验工作,复查材料材质证明及材料进场存储工作，并呈报监理公司。
4、做好模板施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料,以保证技术资料的及时、准确、完整。
(四）中小型机械需用计划
中小型机械需用计划一览表 表2 序号 1 2 3 4 5 6 7 机械名称 平刨机 圆盘锯 压刨机 电焊机 台钻 砂轮机 套丝机 型号 MB573A MJ104A MB104 BX1—500 MK362 立式 ZIT—R2—50 数量 3台 3台 2 台 6台 2 台 2台 2台 单机功率 4KW 3KW 2。2KW 32KVA (五)劳动力计划
为确保进度,本工程木工人数必须确保30人以上，高峰期约为50人。
六、模板配置和施工方法
本工程模板主要以胶合板为主，模板支撑采用轮扣式钢管脚手架支撑。
6。1材料配置
1、模板：采用915mm×1830mm×15mm（厚)胶合板. 2、木枋：采用50mm×100mm木方。
3、支撑系统：轮扣式钢管及配件、钢管、可调式钢管支顶、对拉螺栓、钢柱卡等。
6.2 作业条件
1、模板的制作加工：按混凝土构件尺寸制作柱、梁、板模板. 2、模板制作好后，按安装部位进行分类堆放，刷脱模剂。 3、根据设计图纸,放好轴线和模板边线,定好水平控制标高.
4、柱钢筋绑扎完毕，机电管线及预埋件已安装,绑好钢筋保护层垫块，并办好隐蔽验
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收手续。
5、根据设计图纸要求,向班组进行质量安全技术交底。
6、模板现场吊运:由模板堆放负责人进行模板发放，用塔式起重机运输至安装部位。发放前安装班组应检查模板的几何质量,脱膜剂涂刷等情况,核准其标识与安装的部位是否吻合.模板吊运到使用部位时，安装班组应再次核准后方可安装。
6。3 施工方法
1、 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固.经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼.
2、 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣,由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置.搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。
3、 根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用轮扣式钢管架作为本模板工程的支撑体系。
4、 一般规定
(1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。
（2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性,能可靠地承受施工中所产生的荷载. （3)不同支架立柱不得混用。
（4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。 （5）多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。 （6）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱;当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
（7）拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。
（8）当支架立柱成一定角度倾斜,或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定,支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。
(9）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下:
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(10)模板支撑架底层纵、横向水平杆应作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm.立杆底部应设置可调托座或固定底座。
（11）模板支撑架周围有主体结构时,应设置连墙件；
（12)模板支撑架高度比应小于或等于3；当高宽比大于3时可采取扩大下部架体尺寸或采取其他构造措施;
（13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改;要更改必须得到相关负责人的认可. 5、 立柱及其他杆件
（1）立柱平面布置图（详见附图）；
（2）搭接要求:本工程所有部位立柱接长全部采用连接套管连接，严禁搭接,接头位置要求如下：
(3）模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm，且丝杆外露长度严禁超过300mm,可调托座插入立杆长度不得少于150mm；模板支架可调底座调节丝杆外露
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长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。
(4）模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并应根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调底座.
6、 水平拉杆
每步纵横向水平杆必须通过轮扣节点连接拉通; 7、 剪刀撑
(1）福搭设高度不大于5m的满堂模板支撑架，当与周边结构无可靠拉结时,架体外周 及内部应
在竖向连续设置扣件式钢管剪刀撑连接(竖向剪刀撑的设置如图5、图6）；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度宜为5 m~8m，且不大于6跨，剪刀撑与横杆的夹角宜为45 ~60。；架体高度大于3倍步距时，架体顶部应设置一道水平扣件式钢管剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边：，如下图：
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8、 周边拉结
（1）竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；
（2）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6~9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；
（3）用抱柱的方式（如连墙件）,如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。
9、 支模架不符合模数处理方式
(1）模数不匹配时,在板的位置设置调节跨；
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（2)调节跨应设置在板下承受荷载较小部位.用普通扣件钢管每步拉结成整体； （3)水平杆向两端延伸至少扣接2根定型支架的立杆.如下图所示:
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10、 边梁支模架做法 支架挑出斜杆固定
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11、立杆支撑面标高不一致时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设,如下图所示.
12、扣件式支架与轮扣式支架交界处，应将扣件式水平杆向轮扣式支架延伸两跨固定，使两者连成一个整体，如下图所示：
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13、吊脚支模
对于梁的吊脚模板,可采用先在楼面钢筋焊接水平支撑钢筋，间距500，以支撑梁模板及压脚木枋。梁旁板上部用铁丝间距300与楼板拉紧（见下图1)。边柱及边墙模板安装时，利用下一层的接头板，校企加固后,进行侧板及支撑系统的安装（见下图2）。压脚必须钉压脚板，墙旁板要求平顺垂直通光，斜支撑牢固,建筑物外侧旁板严禁借外排栅作支撑，以免振捣混凝土时发生模板变形。 图1：吊脚模版安装示意图 图2：边墙、柱安装示意图 14、楼梯支模
先立平台梁、平台板的模板以及梯基的侧板。在平台梁和柱基侧板上钉托木，将搁栅支于托木上,搁栅的间距为400～500mm,断面为50×100mm。搁栅下立牵杠及牵杠撑,牵杠断面为50×150mm，牵杠撑间距为1~1。2m，其下垫通长垫板。牵杠应与搁栅相垂直。牵杠撑之间应用拉杆相互拉结。然后在搁栅上铺梯段底板,底板厚为25～30mm.底板纵向应与搁栅相垂直。在底板上划梯段宽度线，依线立外帮板，外帮板可用夹木或斜撑固定。再在靠墙的一面立反三角木，反三角木的两端与平台梁和梯基的侧板钉牢。然后在反三角木
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与外帮板之间逐块钉踏步侧板，踏步侧板一头钉在外帮板的木档上,另一头钉在反三角木的侧面上.
梯段两侧设外帮板，梯段中间加设反三角木。楼梯模板的安装详见下附图.
6.3 模板安装
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6.3.1框架柱模板
矩形柱模板采用15mm厚夹板制作.为防止柱模板爆板，竖向用50×100木枋贴紧模板，横向用Φ48双钢管压实，用Φ12螺栓收紧的方法，夹紧牢固，50×100竖枋间距300mm，Φ48双钢管间距500mm。柱模板见下图示意：
柱模板立面图
柱与梁接头处的开口位模板必须做至楼板模板的底面，接头处支模平整、不变形。在施工缝面位置开100×100mm生口模板；柱模板底脚应留≥200×200mm生口模板，以便清理柱内杂物。
为确保结构几何尺寸准确，符合设计和规范要求，模板制作安装除要求接缝平整和不漏浆外,支撑系统应牢固,具有足够的稳定性、强度和刚度，柱模设斜撑二道，斜撑与地面点成45度角为宜，不得大于60度。边柱则采用拉杆和支撑相间设置，通排柱模安装时，应先将柱脚互相搭牢固定，再将两端柱模找平吊直。
柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道,采用双向钢管对称斜向加固(尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收.柱模木楞盖住板缝,以减少漏浆.
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6。3.2 梁、板、楼梯、阳台、施工缝、后浇带模板
1、施工顺序
2、安装支撑系统 （1）安装顺序 1）轮扣式钢管支撑架
支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高→根据立杆放置可调底座→先立杆后水平杆再斜杆搭设,形成基本的架体单元→扩展搭设成整体支架体系.安装整体支架体系后，要调节可调底座来进行调平校直。当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时,步距不宜超过1。2m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。模板支架可调拖座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过300mm，可调拖座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm.模板支架可调底座调节丝杆
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外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平离地高度不应大于550mm.
2）钢管支撑
底座布置→放纵横水平扫地杆→自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定,固定底层杆前应校核立杆的垂直度,每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按40－60N。m力矩用扳手拧紧扣件螺栓→按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装…随后按搭设进程及时装设剪刀撑.
（2）支撑系统安装
1）支撑架支撑的搭设必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）及《轮扣式钢管脚手架安全技术规程》(DB44/T 1876—2016）的规定。
2）支撑架支设前,工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底,要签字确认。
3)要对轮扣式钢管、钢管及其配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的钢管、承插型轮扣式钢管、配件。
4)对工作楼层进行清理干净,不得有杂物。
5）先弹出、立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法,并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆及剪刀撑。
6）按设计分配摆放好需要组合的轮扣式钢管，梁模板支撑的轮扣式钢管采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置,并根据梁底及板底的高度组合拼装。支撑架可调托座和可调底座应根据支撑高度设置.
7）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。
8）在支架四边、主梁底两侧与中间每隔5排5列设置纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
9）水平加固杆应沿高度方向设置；纵横扫地杆设在离立柱脚300mm处。支撑架必须牢固地支承在钢筋混凝土地（楼）面上，并在立杆底座下铺设垫块.
10）脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。
11）模板承重架应与已浇注的砼柱作为拉结节点，水平杆与柱抱二道箍，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力.
12）支撑安装完成后,应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。
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13）模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。
3、梁、板、楼梯、阳台、施工缝、后浇带模板的安装 (1)梁模板的安装
先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整轮扣式支撑架可调顶托的标高,将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放2条Φ48×3.5mm钢管.固定钢管后在其上安装梁底龙骨,龙骨采用50mm×100mm 木枋，间距为250～300mm。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱,后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过900mm时，侧模宜增加φ14穿梁螺栓，间距为400mm。
(2）楼面模板的安装
通线调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设φ48双钢管(大龙骨），大龙骨固定后架设小龙骨（50mm×100mm木枋），小龙骨间距为350mm，然后在小龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。
（3）楼梯模板的安装
楼梯模板采用封闭式支模的方法，楼梯采用扣件式支撑体系，在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏，以及砼的振捣充分.其工艺为：根据图纸设计的标高，搭设平台架、平台楼梯梁扣件式架,安装模板，然后
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计算出楼梯踏步的斜底板，搭设架子并在斜板下钉倒锲，以防斜板下滑.在斜板和板侧确定楼梯的宽度和高度，弹线钉梯步侧板,用压条钉牢。根据大样分出梯步级数，待钢筋扎完后再钉制踏步侧板，在钉踏步面板时，要求踏步面板压在侧板上,并且钉牢.
地下楼梯踏步模板采用50mm×100mm 方木与木胶合板制作而成，背面通过方木连接成整体,碗口架钢管支撑。
施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板.安装模板时要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。
楼梯支模时要求注意考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯阶线在装修后对齐，确保梯阶尺寸一致。按这样的要求施工时，踏步要向里移动20mm。
施工中为了更好地保证楼梯踏步的平整度及各级踏步的高度一致,本工程楼梯为封闭楼梯，支设方法如下：
1）支模顺序：楼梯支模先支好底模，然后绑轧钢筋，再支踏步侧模。 2）支底模时模板要刨边，以保证楼梯斜板底部的平整度。
3）底模下设置50×100mm木枋（间距为300mm），木枋下按楼梯的斜度设置钢管.且楼梯竖向支撑间距不大于1200mm.
4）踏步侧模采用50厚木枋，木枋高度与楼梯踏步高度相同.木枋下部切角,以保证混凝土抹面时能抹到边角.
5）踏步侧模通过角钢与楼梯上部设置的两条50×100木枋固定（两条木枋下部均按楼梯级数及踏步形状设置50厚三角形木楔，与两条木枋连接在一起，以保证各级踏步的宽度一致）。浇筑混凝土时，楼梯侧模的侧向压力由楼梯上部设置的两条木枋承受.
6)楼梯上部两条木枋的固定:
①下部直接固定在以浇筑完的混凝土楼面上，用木块顶在端部。
②上部各用两根斜木枋（成“八字形”）固定在已浇筑好的混凝土墙体上，再将两根斜支撑木枋下部用一根木枋拉接起来，以增加其稳定性。
③将楼梯上部两条木枋的上下部各用一条木枋连接起来，形成一个整体. (4） 阳台模板
阳台底板模板采用木龙骨、木胶合板加轮扣式钢管的支撑体系，次龙骨采用50mm×100mm 方木，次龙骨间距300mm。主龙骨以垂直于次龙骨的方向布置，间距1200mm×1200mm（不足1200mm 用900mm 代替）。用竖向立杆和横向短钢管加卡子锁紧顶住次
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龙骨及用竖向立杆+U 托加50mm×100mm 方木顶住次龙骨。
阳台侧面及梁模板用方木加木胶合板铺设，用钢管、卡子加以固定。阳台板的钢筋随顶板一起绑扎。
（5）施工缝模板
施工缝处理的好坏，将影响混凝土的外观质量，本工程对其处理如下:
1）顶板施工缝的堵缝必须采用绑扎拦阻混凝土用的钢板网及带槽口木胶合板（间距符合钢筋间距）,外用木方加固封堵，以防止跑位、漏浆。拆模时将钢丝网、木模拆除，剔除软弱混凝土层并清理干净，才可以进行下一区的钢筋绑扎和模板施工。顶板预留的通风、排烟洞等需要断筋的洞口，外加工槽型固定洞口模板。施工缝留置在板跨中1/3 范围内.
2）楼梯施工缝：留置在休息平台板跨中1/3 范围内,梁位置在墙上留出洞口，进墙150mm。板施工缝处理同上.
3）墙体施工缝的堵缝必须采用与顶板相同的堵缝形式。拆模后将施工缝清理干净，才可以进行下一区的模板施工。禁止使用钢板网加方木直接封堵。施工缝留置在门窗洞1/3 范围内。
(6）后浇带模板
1)支设底板模板时，在后浇带处用木板支设施工缝处模板，钢筋从木板中打孔穿过，木板下打一条厚度为钢筋保护层厚度的水泥砂浆带,既可防止浇筑板混凝土时漏浆,又可以保证钢筋保护层厚度。
2）地下室底板、顶板后浇带模板采用绑扎拦阻混凝土用的钢丝网及带槽口木胶合板（间距符合钢筋间距），外用木方加固封堵，同顶板施工缝处理方法.
3）在支设板模板时，将后浇带处模板一同支上并与其他模板相脱开，待板混凝土达到一定强度之后,其他地方混凝土模板拆除，留下后浇带处模板及支撑.
4）为防止后浇带内存留垃圾,后浇带上方用木板覆盖。
6。4 模板拆除
6.4.1框架柱模板
根据《混凝土节结构工程施工规范》GB50666-2011要求:
1、模板拆除时，可采取先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板、后拆承重模板的顺序，并应从上而下进行拆除。
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2、当混凝士强度达到设计要求时，方可拆除底模及支架;当设计无具体要求时,同条件养护试件的混凝上抗压强度应符合下表的规定.
底模拆除时的混凝土强度要求 表3 构件跨度（m） 按达到设计混凝士强度等级值的百分率计(%) ≤2 ≥50 板 ＞2，≤8 ≥75 ＞8 ≥100 ≤8 ≥75 梁、拱、壳 ＞8 ≥100 悬臂结构 ≥100 构件类型 3、当混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤时,方可拆除侧模。 4、多个楼层间连续支模的底层支架拆除时间,应根据连续支模的楼层间荷载分配和混凝土强度的增长情况确定。
5、快拆支架体系的支架立杆间距不应大于2m.拆模时应保留立杆并顶托支承楼板，拆模时的混凝上强度可取构件跨度为第2点的规定确定。
6、对于后张预应力混凝土结构构件，侧模宜在预应力张拉前拆除；底模支架不应在结构构件建立预应力前拆除。
7、拆下的模板及支架杆件不得抛扔,应分散堆放在指定地点，并应及时清运。 8、模板拆除后应将其表面清理干净，对变形和损伤部位应进行修复。
6。4。2框架柱模板
模板拆除前必须写好拆模申请单，经监理公司同意后方可拆除.柱模板只能在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后,方可拆除。先拆掉斜支撑及斜拉杆，然后拆掉对拉螺栓及柱箍，最后用撬棍轻轻撬动模板,使模板与混凝土脱离，将模板逐块传下堆放.
6.4.3梁板模板
梁板混凝土强度必须达到表2要求后,必须写好拆模申请单经监理公司同意方可拆除.拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋，然后拆除水平杆、剪刀撑及立杆。模板拆除后,要清理模板面,涂刷脱模剂.
后浇带两侧楼板及梁混凝土强度达到100%时后，模板和支顶一小部分拆除，一小部分回顶。
楼梯模板的拆除与楼板模板的拆除方法相同。
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6。5 施工缝设置
6。5。1施工缝留设
楼板施工缝位置按主体结构施工方案留设，施工缝处用木枋封堵。楼梯施工缝留设在楼梯平台1/3处，平台梁浇筑一半.
6。5.2施工缝处理
在施工缝、后浇带继续浇混凝土时，应按以下规定施工： 1、已浇筑的混凝土，其抗压强度不小于1。2kN／mm2。
2、在已硬化的混凝土表面上,应清除水泥薄膜和松动石子以及软弱的混凝土层，并加以充分湿润和冲洗干净，且不得积水。
3、在浇筑混凝土前，应先在施工缝处铺一层水泥浆或混凝土内成分相同的水泥砂浆。 4、混凝土应细致捣实，使新旧混凝土紧密结合。 5、后浇带采用比原混凝土提高一级混凝土。
七、模板验算
计算书详见附件：
模板计算书（轮扣式）
（一)300*800+200×1950边梁模板及支架验算 （二）450×900梁模板及支架验算 （三)120mm板模板及支架验算
（四）300*800+200×1950梁侧模板及支架验算 （五）450×900梁侧模板及支架验算 （六）350*700梁侧模板及支架验算
八、质量标准及保证措施
1、柱模板必须在钢筋隐检后方可施工，安装完毕必须经检查验收并得到监理认可方可交给混凝土工种施工，在浇筑混凝土面同时必须有人看护模板，发现有问题及时组织人员抢修并报项目部,抢修时混凝土工种必须积极配合,以保抢修工作的顺利进行。
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2、模板安装前必须检查所有预埋，预留是否正确,水电等工种和安装是否及时,并通过监理检查合格后方可封模。
3、浇筑时严格控制保护层厚度，注意查看垫块放置是否脱落。 4、楼面模板安装后必须与钢筋工种配合，保证钢筋人员的正常工作。 5、对于柱模板定位应严格按照五线控制法进行测量施工。
6、所有模板制作后必须有足够的强度、刚度和稳定性,构件截面尺寸准确并对相同类别构件编号翻录、分类做到不混乱。
7、模板安装完毕后必须先自检后复检并经工程部验收方可监理确认后方进入下道工序施工。
8、模板、预埋件安装允许偏差须符合表4、表5规定。
现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 表4 项目 轴线位置 底板上表面标高 ±10 截面内部尺寸 ±5 5 柱、墙垂直度 相邻模板表面高差 表面平整度 8 10 允许偏差(mm） 5 ±5 基础 柱、墙、梁 楼梯相邻踏步高差 层高≤6m 层高＞6m 2 5 检验方法 尺量 水准仪或拉线、尺量 尺量 尺量 尺量 经纬仪或吊线、尺量 经纬仪或吊线、尺量 尺量 2m靠尺和塞尺量测 注：检查轴线位置，当有纵横两个方向时，沿纵、横两个方向量测,并取其中偏差的较大值. 预埋件和预留孔洞的安装允许偏差 表5 项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插筋 中心线位置 外露长度 中心线位置 外露长度 中心线位置 尺寸 允许偏差(mm) 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 预埋螺栓 预留洞 注：检查中心线位置时，沿纵、横两个方向量测，并取其中偏差的较大值。 9、当梁板跨度大于或等于4m时,模板应起拱,本工程起拱高度为梁跨的1/1000～3/1000。主次梁交接时,先主梁起拱，后次梁起拱。
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10、所使用钢管,对有锈蚀、弯曲、压扁、裂缝等材料杜绝进场。 11、所用拉杆采用HPB235级钢,电梯基坑壁板采用止水螺栓.
12、本项目开展全面质量管理，严格按照一案三工序方法组织施工，严格按照图纸要求、按照工艺标准、按照规范要求施工，并坚持实行自检、互检和交接检的工作方法。
13、测量人员测设结构施工中轴线、标高后，测量资料报工程部由责任工程师检查已放的小线的施工质量，重点是墙、梁、柱的截面几何尺寸和门窗尺寸是否正确。
14、由于采用多层板施工,为了保证达到规定标准，模板接缝处采用硬拼，禁止使用胶带粘缝。
15、梁模板、楼模板拆除前，必须填写拆模申请单报监理，当需要拆模部位的同条件养护的混凝土试块的抗压强度报告出来时,应满足规定的拆模强度要求时方可拆模.拆模时，以监理下发的指令书为拆模依据.
16、避免工程质量通病 (1）梁模板
防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模板炸模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难的现象。
1）预防措施
①支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处,下料尺寸一般应略微缩短。 ②梁底模板必须按规定起拱，梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直后将梁侧模钉牢。 ③砼浇筑前，模板应用水充分湿透。 (2)柱模板
防止炸模、断面鼓出、漏浆、砼不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象. 2）预防措施
①根据规定的柱施箍间距要求钉牢固。
②成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核无误后,顶部通长线,再立中间柱模。 ③四周斜撑要牢固。 (3)楼板模板 常见板中部下挠。 预防措施：
模板支顶的位置和间距的排列,要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应支撑在坚实的地面上。
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九、安全文明施工
1、轮扣式钢管搭设前，应按《轮扣式钢管支架安全技术规范》(DB44/T 1876-2016)和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底.
2、对钢管、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格的轮扣架、配件。 3、搭设在混凝土地坪上的脚手架立杆底座下应铺设垫板或垫块。 4、不配套的轮扣件与配件不得混合使用于同一脚手架。
5、轮扣式钢管支架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向,不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。
6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与钢管支架的搭设同步进行。 7、水平加固杆应设于钢管支架立杆内侧，剪刀撑应设于钢管支架立杆外侧并连牢。 8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。 9、模板支撑搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用.
10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。
13、支撑架经监理工程师检查验证并确认不再需要时,方可拆除。 14、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。
15、拆除模板支撑及满堂脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷.
16、进入现场的施工作业人员必须接受三级安全教育,经考试合格办理上岗资格证，方可上岗操作。所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统一组织的安全教育活动。作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防护用品。作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。交叉工作时,要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被他人伤害。
17、任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安全标志和警告牌须拆动时须经施工负责人允许方可。
18、作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境的污染。
19、作业人员除必须执行作业时间限制以外，在作业过程中应自觉减少和消除噪声。 20、作业人员要坚持文明施工，个人行为要适应形象管理要求。起吊模板挂钩时应用卡环，严禁采用短钢筋拐挂。模板就位应先将大模板与墙柱拉牢,方可摘钩.
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21、拆除模板应确认所有穿墙螺栓杆拔开方可示意信号工指挥起吊。拆除楼板顶板时应一边拆支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。
22、利用卸料平台垂直转运模板，料不得超过围栏或踩围护栏杆工作，起吊模板时，配合人员必须离开平台.
23、圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查锯片是否上紧，锯盘有无裂口.操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。接料应待料出锯片15cm，不得用手硬拉。小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍.超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。
24、手持电动锯时应按料厚度调整锯切深度,禁止架在腿上锯切。按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。锯片护罩必须完好,锯片连续断齿三个以上不得使用。
25、平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。 26、严禁使用多用木工机械.
27、现场严禁吸烟。木工加工棚必须封闭，有降噪隔音措施。 28、支拆模时，操作人员必须系好安全带。 29、支模前必须搭好相关的脚手架。
30、在拆柱、墙模前不准将脚手架拆除,拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道,将非安全通道应用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行\"安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完，是否有拌钩的地方，并清理模板上杂物.
31、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动,砼模板必须设专人看模,随时检查支撑是否变形松动，并组织及时恢复。
32、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹，且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩，分料器接用漏电保护器，电刨传动轴皮带具备防护罩和护手装置，使用木工机械严禁戴手套,长度小于50cm或厚度大于锯片半径木严禁使用电锯机械停用时断电加锁。
33、用塔吊运模板时，必须由起重工指挥,严格遵守操作规程。
34、由于模板高度超过2.5m，比较高，必须搭设牢固的脚手架，必须有扫地杆和剪刀撑。
35、模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人；高处作业时操作人员必须系挂好安全带。
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模板专项施工方案
36、高空作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中,严禁放在模板或脚手板上；扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。
37、模板上口必须安设牢固的施工平台，便于工人操作绑筋和浇筑砼。 38、墙、柱模支撑必须搭设牢固.
39、所有模板配件拆除完毕后，方可将模板吊走。 40、模板在施工中应随时进行清理和检修。
41、墙、柱模拆除后，及时用气焊割掉预埋钢筋，消除安全隐患.
42、拆除模板时应按照规定的顺序进行，并有专人指挥。高处拆除的模板和支撑不准乱扔。
43、折除现场要有专人负责监护，禁止无关人员进入拆模现场。应在作业区周围设围挡和醒目标志。
44、禁止拆除人员在同一垂直面上作业，防止发生人员队坠和物体打击事故. 45、拆除模板不准大面积撬落，防止伤人和损坏物料. 46、模板拆除不能留有悬挂的模板。一次性拆除干净.
47、拆下的模板应及时清理，运送到指定地点集中分类堆放。如有损坏、变形及时修复。
48、模板堆放必须成对、面对面存放,且应放稳,防止碰撞或大风乱倒。 49、模板拆除应注意模板的稳定性，防止碰撞。
十、环境保护措施
1、模板制作加工区域保证各机械的操作空间。
2、加工模板时要相互照应，木料过长应由两人同时操作，以防损坏机械或原材料。 3、加工产生的木屑、刨花等均应及时清理，用袋装好以备回收利用,保持作业区域内环境清洁干净.
4、加工完各类型模板应分类堆放整齐,作好标识以备使用。 5、安装柱、剪力墙侧模时如超过2米，应搭设临时操作平台。 6、支设剪力墙大模板时，应几人共同操作，扶稳立牢固后方可松手。
7、支设模板时，在狭小空间使用方锤、撬棍等各工具时，注意不要碰撞附近物体和人员,来回行走时注意头顶及脚下，不要碰头或被钉子扎脚。
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模板专项施工方案
8、拆除模板时，脚底一定要踩稳，看准后再用撬棍和锤子拆除。 9、拆除后的各模板、钢管、扣件、卡环等物体及时回收堆放指定地点。 10、因木工机械噪声较大，夜间不要进行加工作业，最多不超过22：00。 11、夜间作业应有足够的照明,准备碘钨灯4盏.
十一、成品保护
1、上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠,以防污染结构成品.
2、为防止破坏模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好的模板，支撑不准在模板上任意拖拉钢筋，在支好顶板模上进行预埋管打线时,不得直接以模板为支点.
3、支设墙柱模板时不应碰撞、推拉已绑扎好的钢筋或预埋件使其变形，保证钢筋的位置及保护层厚度。
4、吊装墙、柱模时轻起轻放，不准碰撞已完成的物件，防止模板变形。 5、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角. 6、拆下模板，如有变形，应及时进行修理.
7、拆除模板时不要太用力，不能硬砸以免损坏拼装成型的模板.
十二、模板的施工管理
1、成立以项目经理为主的模板系统管理机构： 组长：＊＊* 副组长：＊＊＊
组 员：各施工员、班组长
2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
3、支模完毕，经监理工程师验收合格后，方能进行钢筋安装。
4、模板施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下,应从外排栅进入工作面. 5、支模搭设、拆除、模板安装、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护。
6、混凝土浇筑时,安全员专职观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。
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模板专项施工方案
十三、监测措施
梁板模板采用轮扣式支撑体系,在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：
（1）班组日常进行安全检查,项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料.
(2)模板支撑应日常检查，巡查重点部位：
1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水,底座是否松动,立杆是否悬空. 3）连接扣件是否松动。
4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5)施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支架与杆件是否有变形的现象.
（3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查.
（4）监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降. (5)监测点布设
支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点、梁或板最不利位置。
监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。详见监测点平面布置图。
监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值. (6)监测频率
在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 20~30分钟一次.监测时间可根据现场实际情况进行调整，一般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝.
轮扣式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值
序号 1 2 3 项目 立杆弯曲3m 序号 1 2 3 姓名 彭楚竞 张德柱 彭吉才 职称 工程师 专职安全员 测工 职务 技术负责 十四、混凝土浇筑施工措施 1、施工准备 机具准备及检查:混凝土浇筑前,对料斗、串筒、振动器及振动棒、砼泵及布料杆等机具设备按需要准备落实。对易损机具，应有备用。所用的机具均应浇筑前进行检查和试运转，同时配有专职技工以便随时维修。 保证水电供应:在混凝土浇筑期间，要保证现场水、电、照明不中断。可事先与水、电供应部门取得联系. 掌握天气季节变化情况：对气象部分加强预测预报的联系工作.在每一施工段浇混凝土时，掌握天气的变化情况，尽量避开风、雨、雪天气。以确保混凝土的浇筑质量。 2、浇筑混凝土时应注意的几点 浇筑混凝土时，必须认真振捣,严格控制混凝土的均匀性和密实性.当混凝土拌合物运至浇筑地点后,应立即浇筑入模。 浇筑混凝土施工中,应防止混凝土的分层离析.在竖向构件中浇筑混凝土的高度不能超过3m，否则采用串筒或斜槽送混凝土入模。 在浇筑竖向结构的混凝土前，对结构底部应先浇以30-50mm厚与混凝土强度等级相同的水泥砂浆,以保证混凝土在施工缝处的密实. 浇筑混凝土时，应设专人经常观察模板、支撑和预留孔洞等的情况，当发生变形、移位时，应立即停止浇筑，进行处理。 防止混凝土的干缩和自身沉实而产生的表面裂纹,应在砼初凝前予以修整. 3、混凝土输送 在混凝土泵送前，先用适量的水湿润泵车的料斗、泵室及管道等与混凝土接触部分，第 39 页，共124页 模板专项施工方案 经检查管路无异常后，再用1：1水泥砂浆进行润滑压送。 泵送过程中，应注意料斗内混凝土保持不能低于料斗上口200mm。如遇吸入空气，应立即使泵反向运转,将混凝土吸入料斗排除空气后,再进行压送. 为了保证搅拌的混凝土质量,防止泵管堵塞，喂料斗处必须设专人将大石块及杂物及时检出。 4、混凝土的振捣 在浇筑混凝土时，采用正确的振捣方法,可以避免蜂窝麻面通病，必须认真对待,精心操作.对板、墙、梁和柱均采用HZ—50插入式振捣器；在梁相互交叉处钢筋较密,可改用HZ6X—30插入式振动器进行振捣；对楼板浇筑混凝土时，当板厚大于150mm时，采用插入式振动器；振捣器要斜插,将混凝土整平；当板厚小于150mm时,拟采用平板式振动器振捣。 使用插入式振动器时：振动器正确方法，应做到”快插慢拔\"。在振捣过程中，宜将振动棒上下略为抽动，以使混凝土上下振捣均匀。 混凝土分层浇筑时,每层混凝土的厚度应符合规范要求.在振捣上层混凝土时，应插入下层内50mm左右，以消除两层间的接缝。同时在振捣上层混凝土时，要在下层混凝土初凝前进行。 每一插点要掌握准振捣时间,过短不易密实，过长能引起混凝土产生离析现象。一般应视混凝土表面呈水平，不再显着沉降、不再出现气泡及表面泛出灰浆为准。 振动器插点要均匀排列，可采用 ”交错式”的次序移动，但不能混用。每次移动位置的距离应不大振动棒作用半径的1.5倍。 振动器使用时,振动器距模板不应大于振动器作用半径的0。5倍，又不能紧靠模板,且尽量避开钢筋，预埋件等。 当使用平板式振动器时：在正常情况下，平板式振动器在一点位的连续振动时应以混凝土表面均匀出现浆液为准.移动振动器时应成排依次振捣前进，前后位置和排与排间相互搭100mm，严防漏振。 振动倾斜砼表面时，应由低处逐渐向高处移动，以保证振动密实。 5、柱混凝土浇筑 框架柱的施工按施工段进行，在支柱模前应先对柱根部施工缝进行剔凿和清理，然后再支模浇筑砼，为了避免混凝土离析，采用串桶分层下料，层厚控制在500mm。插入式振动器先沿柱周边振捣,后振中间,要认真操作，不能漏振，确保混凝土密实。 墙柱与梁板接头处混凝土的浇筑方法： 第 40 页，共124页 模板专项施工方案 6、楼层梁板 楼层梁、板混凝土采用砼泵输送同时进行浇筑。 梁板混凝土浇筑时,应沿施工段的长方向，从一端平行推进至另一端。在浇筑过程中,由于梁上部钢筋较多，应注意梁下部混凝土密实性，必须加强振捣，并在混凝土初凝前采取二次振捣. 7、墙体混凝土浇筑 墙体浇筑混凝土前，将表面浇水充分湿润,混凝土下料前用同配比的减石子混凝土，厚度30-50mm，并用锹入模，浇筑前搭设好浇筑平台，泵送混凝土通过布料机直接灌入墙体内。 浇筑墙体混凝土连续浇灌，间隔时间不得超过1。5小时，每层浇筑厚度控制在500-600mm之内。 振捣棒移动间距不大于400mm,每振一点的时间延续，以表面呈现浮浆为宜，为使上下混凝土结合，振捣器插入下层混凝土500mm为宜，振捣时注意钢筋密集及洞口部位，防止漏振，洞口两侧同时振捣,下料高度保持一致,混凝土浇筑完毕后,将墙体移位钢筋加以整理，清理好钢筋浮浆，按标高线将墙面上表面混凝土找平。 墙体混凝土浇筑高度应超出楼层板底30mm；墙模拆除后，弹出楼面板底线，在线上10mm处，用云石机切割一道深5mm的水平缝，将缝以上的混凝土软弱层剔除，并清洗干净。 8、地下室外墙混凝土浇筑 地下室外墙与施工段应同步流水浇筑混凝土。外墙支模前，必须对其根部的水平施工缝进行处理，并浇水冲洗干净，方可支墙体模板.外墙混凝土采用固定泵输送，混凝土的浇筑方向为从一端开始，采用斜面分层法向另一端推进。当墙高度大于3m，混凝土浇筑时，则利用串桶向下送料。 浇筑混凝土时，必须认真振捣，严格控制混凝土的均匀性和密实性。当混凝土拌合物运至浇筑地点后，应立即浇筑入模；因外墙与楼层梁板分别浇筑混凝土，使地下室外墙施工缝必须埋置橡胶止水带。水平施工缝的位置:外墙和底板相交30cm处;外墙和楼板相交处在板的上、下部位；外墙和地下室顶板相交处。 第 41 页，共124页 模板专项施工方案 十五、模板计算书 （一）200×1950边梁模板及支架验算 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210—2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 模板支架高度H（m） 模板支架纵向长度L（m） 梁侧楼板厚度（mm） 200＊1950 4.5 40 800 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 200×1950 30 支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm) 1500 二、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m） 面板及小梁 楼板模板 新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m) 24 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m） 1.5 施工荷载标准值Q1k(kN/m） 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) 模板支拆环境是否考虑风荷载 1 23320。1 0。3 0。5 混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m） 1.1 33 是 风荷载参数： 基本2风压省份 地区 广东 0。3 广州市 C类（有密集建筑群市区） ωk=ω0μzμst=0.031 0.65 风荷载标准值ωkω0(kN/m) （kN/m） 2风荷载高度变化系地面粗糙度 第 42 页，共124页 模板专项施工方案 数μz 模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 单榀模板支架μst 9 0。157 ωfk=ω0μzμstw=0。538 1 ωmk=ω0μzμs=0。195 风荷载体型系数μs 整体模板支架μstw 2.76 竖向封闭栏杆μs 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 脚手架安全等级 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立杆纵距是否相等 梁跨度方向立杆间距la1(mm） 梁跨度方向立杆间距la2(mm） 梁底两侧立杆横向间距lb（mm） 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'（mm） 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm） 新浇混凝土楼板立杆间距la(mm）、lb（mm) 混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm） 板底右侧立杆距梁中心线距离s2（mm） 梁底增加立杆根数 梁底增加立杆布置方式 梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离（mm） 梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm） 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm） 梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1（mm） 梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2（mm) ’'1 II级 梁一侧有板,梁底小梁垂直梁跨方向 否 600 300 600 1200 600 500 900、900 自定义 100 500 1 按梁两侧立杆间距均分 300 200 200 0 0 设计简图如下： 第 43 页，共124页 模板专项施工方案 平面图 第 44 页，共124页 模板专项施工方案 立面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值［f]（N/mm) 面板弹性模量E（N/mm） 22复合木纤维板 13 5200 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值［τ]（N/mm) 验算方式 215 1。4 简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：W＝bh2/6=200×15×15/6＝7500mm3，截面惯性矩:I＝bh3/12=200×15×15×15/12＝56250mm4 q1＝γ0×max［1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1。4Q1k，1。35(G1k+（G2k+G3k)×h)+1。4ψcQ1k］×b=1×max［1.2×（0。1+(24+1。5)×1.95)+1.4×3，1.35×(0。1+(24+1.5)×1.95)+1。4×0.7×3]×0.2＝14。041kN/m q2＝［1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝［1×(0.1+(24+1.5)×1。95)]×0.2＝9.965kN/m 简图如下： 第 45 页，共124页 模板专项施工方案 1、抗弯验算 Mmax＝0。125q1L2＝0.125×14.041×0.22＝0.07kN·m σ＝Mmax/W＝0.07×106/7500＝9。361N/mm2≤[f］＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5q2L4（/384EI)=5×9。965×2004（/384×5200×56250)＝0。71mm≤[ν］＝min［L/150，10]＝min[200/150，10]＝1。333mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） Rmax＝1q1L＝1×14.041×0.2＝2。808kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1q2L＝1×9.965×0.2＝1.993kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值［f]（N/mm） 小梁截面抵抗矩W（cm） 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.444 83。333 416。667 小梁截面类型（mm) 小梁抗剪强度设计值[τ］（N/mm） 小梁弹性模量E(N/mm) 2250×100 1。782 9350 承载能力极限状态: 面板传递给小梁q1＝2。808/0。2＝14。041kN/m 小梁自重q2＝1×1.35×（0.3-0。1)×0。2＝0.054kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×1.35×0.5×1.95×0。2=0.263kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1×max［1。2 ×(0。5+（24+1.1）×0.8)+1。4×3，1.35 ×(0。 第 46 页，共124页 模板专项施工方案 5+(24+1。1)×0.8）+1.4×0.7×3]×(0.5—0.2/2）/2×0.2+1×1。35×0.5×（1。95—0。8)×0。2＝1.384kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q1＝1.993/0.2＝9。965kN/m 小梁自重q2＝1×（0。3—0.1）×0。2＝0.04kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×1。95×0。2=0。195kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（1×0。5+1×(24+1.1）×0。8）×(0.5—0。2/2)/2×0。2+1×0。5×(1.95-0。8)×0。2＝0。938kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 第 47 页，共124页 模板专项施工方案 小梁弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0。144×106/83333=1。731N/mm2≤[f]=15。444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图（kN) Vmax＝2.179kN τmax=3Vmax/(2bh0）=3×2。179×1000/(2×50×100）＝0。654N/mm2≤[τ］=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图（mm） 第 48 页，共124页 模板专项施工方案 νmax＝0。023mm≤［ν]＝min[L/150,10］=min［300/150,10］＝2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝2。292kN，R2＝2。499kN，R3＝0.304kN 正常使用极限状态 R'1＝1。625kN，R’2＝1.737kN，R'3＝0.212kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型（mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm） 主梁弹性模量E(N/mm） 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 二跨连续梁 0。6 主梁截面类型(mm） 主梁抗弯强度设计值［f]（N/mm） 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I（cm） 可调托座内主梁根数 432Ф48×3.2 205 4.49 10。78 2 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0。6 由上节可知P＝max［R1，R2，R3］×0。6＝1。5kN，P’＝max[R1'，R2’，R3’］×0.6＝1。042kN 主梁计算简图一 第 49 页，共124页 模板专项施工方案 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一（kN·m） 主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.3×106/4490=66。815N/mm2≤[f］=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 第 50 页，共124页 模板专项施工方案 主梁剪力图一（kN） 主梁剪力图二(kN) Vmax＝2。758kN τmax=2Vmax/A=2×2.758×1000/424＝13。009N/mm2≤［τ］=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm） 第 51 页，共124页 模板专项施工方案 主梁变形图二（mm） 跨中νmax＝0.14mm≤［ν]＝min[l1/150，10］=min［600/150，10]＝4mm 满足要求！ 悬臂端νmax＝0。207mm≤[ν］＝min［2l2/150，10］=min[2×200/150，10]＝2。667mm 满足要求! 4、支座反力计算 图一：Rmax=4.838kN 图二:Rmax=4.258kN 用小梁的支座反力分别代入可得: 承载能力极限状态 图一 立杆1：R1＝4.435kN，立杆2：R2＝4.838kN，立杆3：R3＝0。587kN 图二 立杆1：R1＝3.903kN，立杆2：R2＝4。258kN，立杆3:R3＝0。517kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1：P1=4.435/0.6=7。392kN,立杆2：P2=4.838/0.6=8。064kN，立杆3:P3=0.587/0.6=0。978kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N]（kN) 30 可调托座最大受力N＝max［P1，P2，P3］＝8.064kN≤［N］=30kN 满足要求！ 八、立杆验算 立杆钢管截面类型（mm） 钢材等级 Ф48×3.2 Q235 立杆钢管计算截面类型（mm) 立杆截面面积A(mm） 2Ф48×3 424 第 52 页，共124页 模板专项施工方案 回转半径i（mm） 支架立杆计算长度修正系数η 抗压强度设计值［f]（N/mm） 215。9 1.2 205 立杆截面抵抗矩W（cm) 悬臂端计算长度折减系数k 支架自重标准值q（kN/m） 34.49 0.7 0。15 1、长细比验算 hmax=max(ηh，h'+2ka)=max(1。2×1200,600+2×0。7×500)=1440mm λ=hmax/i=1440/15。9=90.566≤［λ］=150 长细比满足要求! 查表得：φ＝0.661 2、风荷载计算 Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×（ζ2×ωk×(la1+la2）/2×h2/10）＝1×0。6 ×1.4×（1×0。031×0。45×1。22/10）＝0。002kN·m P1＝7。392kN，P2＝8。064kN,P3＝0.978kN Nd＝max[P1，P2，P3］+1×1。35×0.15×（4。5—1.95)＝max[7.392，8。064，0.978]+0。516＝8.58kN fd＝Nd/（φA)+Mwd/W＝8579。902/（0.661×424）+0。002×106/4490＝31。059N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210—2016 第8.3。2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4.5/30=0.15≤3 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 第 53 页，共124页 模板专项施工方案 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l’a×ωfk=0。9×0.538=0.484kN/m: 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值: Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.195=0.263kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0。5H2qwk+HFwk=0.5×4。52×0。484+4。5×0。263=6。087kN.m 参考《规范》GB51210-2016 第6.2。17条： B2l’a(gk1+ gk2）+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok gk1-—均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2—-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk-—支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj --支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2l’a(gk1+ gk2）+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l’a×l’b）+G1k］+2×Gjk×B/2=302×0.9×［0。15×4。5/(0.9×0。9）+0。5］+2×1×30/2=1110kN.m≥3γ0Mok =3×1×6.087=18.261kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h（mm） 混凝土的龄期（天） 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm） 立杆垫板宽b（mm） 2120 7 0。829 200 混凝土强度等级 C30 2混凝土的实测抗压强度fc（N/mm） 8。294 立杆垫板长a（mm） 200 F1=N=8。58kN 第 54 页，共124页 模板专项施工方案 1、受冲切承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2010第6。5。1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1。0；当h≥2000mm时，取βh=0。9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0。7βhft+0。25σpc,m）ηumh0 σpc，m 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0—3。5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4：当βs〈2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱,取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 2βh h0 η1 η2 η=min(η1，η2) η1=0。4+1.2/βs，η2=0.5+as×h0/4Um βs as 说明 可得:βh=1，ft=0.829N/mm2,η=1,h0=h-20=100mm, um =2［(a+h0）+（b+h0)]=1200mm F=(0 。 7βhft+0 。 25σpc ， 1×0m)ηumh0=(0.7×。 829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=8。58kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2010第6。6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 Fl≤1.35βcβlfcAln fc 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4。1.4—1取值 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 第 55 页，共124页 模板专项施工方案 βc βl Aln Al Ab 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3。1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积,按本规范第6。6.2条确定 βl=（Ab/Al）1/2 可得：fc=8。294N/mm2,βc=1， 1/21/2 βl=（Ab/Al）=［(a+2b)×(b+2b)/（ab)］=[(600)×(600)/(200×200）]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1。35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=8.58kN 满足要求！ (二)450×900梁模板及支架验算 计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210—2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) 梁侧楼板厚度（mm) 450*900 4。5 40 100 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B（m) 450×900 30 支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm) 1500 二、荷载设计 面板 模板及其支架自重标准值G1k（kN/m） 面板及小梁 楼板模板 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m） 24 320。1 0.3 0.5 第 56 页，共124页 模板专项施工方案 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m） 1.5 施工荷载标准值Q1k（kN/m） 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk（kN） 模板支拆环境是否考虑风荷载 1 23混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m） 1.1 33 是 风荷载参数： 基本风压（kN/m） 2ω0省份 地区 广东 0。3 广州市 C类(有密集建筑群市区） 0.65 ωk=ω0μzμst=0。031 地面粗糙度 风荷载高度变化系风荷载标准值ωk数μz （kN/m) 2模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 单榀模板支架μst 9 0。157 ωfk=ω0μzμstw=0.538 1 ωmk=ω0μzμs=0。195 风荷载体型系数μs 整体模板支架μstw 2.76 竖向封闭栏杆μs 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 脚手架安全等级 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立杆纵距是否相等 梁跨度方向立杆间距la(mm） 梁底两侧立杆横向间距lb（mm） 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm） 支撑架顶层水平杆步距h'（mm） 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm） 新浇混凝土楼板立杆间距la(mm）、lb（mm） 混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置 梁底左侧立杆距梁中心线距离（mm) 板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm） '’1 II级 梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向 是 900 900 1200 600 500 900、900 居中 450 1050 第 57 页，共124页 模板专项施工方案 板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm） 梁底增加立杆根数 梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm) 每跨距内梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑小梁左侧悬挑长度a1（mm) 梁底支撑小梁右侧悬挑长度a2(mm) 1050 0 200 300 0 0 设计简图如下： 平面图 第 58 页，共124页 模板专项施工方案 立面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值［f］（N/mm) 面板弹性模量E（N/mm） 22覆面木胶合板 13 5200 面板厚度t(mm） 面板抗剪强度设计值[τ］(N/mm) 验算方式 215 1。4 简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：W＝bh2/6=450×15×15/6＝16875mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=450×15×15×15/12＝126562.5mm4 q1＝γ0×max［1。2(G1k+（G2k+G3k）×h)+1。4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k)×h）+1.4ψcQ1k]×b=1×max[1。2×（0。1+(24+1.5)×0。9)+1.4×3，1.35×（0。1+（24+1。5)×0.9）+1.4×0。7×3]×0。45＝15.326kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k）×h）]×b＝［1×(0.1+(24+1.5)×0.9）］×0.45＝10。373kN/m 简图如下： 第 59 页，共124页 模板专项施工方案 1、抗弯验算 Mmax＝0.125q1L2＝0.125×15。326×0.32＝0。172kN·m σ＝Mmax/W＝0.172×106/16875＝10。217N/mm2≤［f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5q2L4/(384EI)=5×10.373×3004/（384×5200×126562.5)＝1.662mm≤[ν]＝min［L/150，10］＝min[300/150，10]＝2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） Rmax＝1q1L＝1×15.326×0。3＝4。598kN 标准值（正常使用极限状态) R'max＝1q2L＝1×10.373×0。3＝3。112kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm） 小梁截面惯性矩I（cm） 432方木 13 83.333 416.667 小梁截面类型（mm） 小梁抗剪强度设计值[τ］（N/mm) 小梁弹性模量E（N/mm） 2250×100 1.4 9350 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q1＝4。598/0。45＝10。217kN/m 小梁自重q2＝1×1。35×（0。3—0。1）×0.3＝0。081kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×（0.5+（24+1。1)×0.1)+1。4×3，1。35 ×（0。5+(24+1.1）×0。1)+1。4×0.7×3]×(1。05-0.45/2)/2×0。3+1×1。35×0.5×(0。9—0。1） 第 60 页，共124页 模板专项施工方案 ×0.3＝1。129kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0。5+(24+1。1）×0.1)+1.4×3，1。35 ×（0.5+(24+1。1)×0。1)+1.4×0.7×3］×（1.05-0。45/2）/2×0。3+1×1.35×0。5×(0。9-0。1)×0.3＝1。129kN 正常使用极限状态: 面板传递给小梁q1＝3。112/0.45＝6。915kN/m 小梁自重q2＝1×（0。3—0。1)×0.3＝0。06kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=（1×0。5+1×(24+1。1)×0.1）×(1。05—0。45/2）/2×0。3+1×0.5×（0。9-0.1)×0.3＝0。492kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(1×0。5+1×(24+1.1）×0.1)×（1。05—0。45/2)/2×0。3+1×0。5×（0。9-0。1）×0.3＝0.492kN 计算简图如下: 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 第 61 页，共124页 模板专项施工方案 小梁弯矩图（kN·m） σ=Mmax/W=1。028×106/83333=12。332N/mm2≤［f］=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax＝3.464kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.464×1000/(2×50×100）＝1。039N/mm2≤［τ］=1。4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图（mm） 第 62 页，共124页 模板专项施工方案 νmax＝1。357mm≤[ν]＝min［L/150,10]=min［900/150，10]＝6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝3。464kN，R2＝3.464kN 正常使用极限状态 R'1＝2。075kN,R'2＝2.075kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型（mm） 主梁抗剪强度设计值［τ］(N/mm） 主梁弹性模量E(N/mm） 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 简支梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f］（N/mm） 主梁截面抵抗矩W（cm) 主梁截面惯性矩I（cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3.2 205 4.49 10.78 2 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 由上节可知P＝max［R1,R2]×0。6＝2.079kN，P'＝max[R1’，R2']×0。6＝1。245kN 主梁计算简图一 第 63 页，共124页 模板专项施工方案 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一（kN·m） 主梁弯矩图二（kN·m) σ=Mmax/W=0。468×106/4490=104.232N/mm2≤［f］=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一（kN) 第 64 页，共124页 模板专项施工方案 主梁剪力图二（kN) Vmax＝3.697kN τmax=2Vmax/A=2×3。697×1000/424＝17。439N/mm2≤[τ］=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm） 主梁变形图二（mm) 跨中νmax＝0。821mm≤[ν］＝min［l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm 满足要求! 悬臂端νmax＝0.451mm≤[ν］＝min［2l2/150，10]=min[2×200/150,10]＝2。667mm 第 65 页，共124页 模板专项施工方案 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=5。776kN 图二：Rmax=5。198kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立杆1：R1＝5.776kN，立杆2：R2＝5。776kN 图二 立杆1:R1＝5.198kN，立杆2：R2＝5.198kN 立杆所受主梁支座反力依次为:立杆1：P1=5.776/0.6=9。626kN，立杆2：P2=5。776/0.6=9。626kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值［N](kN） 30 可调托座最大受力N＝max［P1,P2］＝9.626kN≤［N］=30kN 满足要求！ 八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 支架立杆计算长度修正系数η 抗压强度设计值［f](N/mm） 2Ф48×3。2 Q235 15。9 1。2 205 立杆钢管计算截面类型(mm) 立杆截面面积A（mm） 立杆截面抵抗矩W(cm） 悬臂端计算长度折减系数k 支架自重标准值q（kN/m） 32Ф48×3 424 4。49 0.7 0。15 1、长细比验算 hmax=max（ηh,h’+2ka)=max(1。2×1200，600+2×0。7×500）=1440mm λ=hmax/i=1440/15.9=90。566≤[λ］=150 长细比满足要求！ 查表得:φ＝0.661 2、风荷载计算 Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10）＝1×0.6 ×1.4×（1×0.031×0.9×1.22/10)＝0。003kN·m 第 66 页，共124页 模板专项施工方案 P1＝9。626kN,P2＝9。626kN Nd＝max[P1，P2］+1×1.35×0。15×(4。5—0。9)＝max［9。626，9.626]+0.729＝10.355kN fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝10355。155/(0。661×424)+0.003×106/4490＝37.616N/mm2≤［f]＝205N/mm2 满足要求! 九、高宽比验算 根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210—2016 第8.3。2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3。0 H/B=4。5/30=0.15≤3 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l’a×ωfk=0。9×0.538=0。484kN/m: 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1。5×0.195=0。263kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4。52×0。484+4.5×0.263=6。087kN。m 参考《规范》GB51210—2016 第6.2.17条: B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2—-均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 第 67 页，共124页 模板专项施工方案 Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a［qH/（l'a×l’b）+G1k]+2×Gjk×B/2=302×0.9×［0.15×4.5/（0.9×0.9）+0。5]+2×1×30/2=1110kN.m≥3γ0Mok =3×1×6.087=18.261kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h（mm） 混凝土的龄期（天） 混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm) 立杆垫板宽b（mm) 2100 7 0.829 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立杆垫板长a（mm) 2C30 8。294 200 F1=N=10.355kN 1、受冲切承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6。5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1。0；当h≥2000mm时，取βh=0。9;中间线性插入取用。 ft Fl≤（0。7βhft+0。25σpc，m）ηumh0 σpc，m 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0—3。5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时,取βs=2 板柱结构类型的影响系数:对中柱,取as=40，对边柱,取as=30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值，将其取为第 68 页，共124页 2βh h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1。2/βs，βs η2=0.5+as×h0/4Um as 模板专项施工方案 0,作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0。829N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2［（a+h0）+（b+h0）]=1120mm F=(0 。 7βhft+0 。 25σpc,m ） ηumh0= （0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1120×80/1000=51.995kN≥F1=10.355kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1。35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1。4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积,按本规范第6.6.2条确定 βl=（Ab/Al）1/2 可得:fc=8。294N/mm2，βc=1， 1/2 βl=(Ab/Al)1/2=［(a+2b)×（b+2b）/(ab)］=［(600)×（600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1。35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=10.355kN 满足要求！ （三）120mm板模板及支架验算 计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210—2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008 3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231—2010 第 69 页，共124页 模板专项施工方案 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010—2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009—2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017—2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H（m) 模板支架横向长度B(m） 120板 4.5 30 新浇混凝土楼板板厚（mm) 模板支架纵向长度L(m） 120 40 支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm（mm) 1500 二、荷载设计 面板 2模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 面板及小梁 0.1 0.3 0.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m） 3楼板模板 混凝土自重标准值G2k(kN/m） 施工荷载标准值Q1k（kN/m） 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) 1 2324 3 1。1 风荷载参数: 基本2风压省份 地区 地面粗糙度 广东 0。3 广州市 C类（有密集建筑群市区) 0.65 ωk=ω0μzμst=0.031 ω0(kN/m） 风荷载高度变化系风荷载标准值数μ zωk(kN/m） 2模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 单榀模板支架μst 9 0.157 2.76 1 ωfk=ω0μzμstw=0.538 ωmk=ω0μzμs=0。195 风荷载体型系数μs 整体模板支架μstw 竖向封闭栏杆μs 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 主梁布置方向 立杆横向间距lb(mm) 顶层水平杆步距hˊ（mm) 1 脚手架安全等级 II级 900 1200 平行立杆纵向方向 立杆纵向间距la(mm） 900 600 水平拉杆步距h(mm) 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中650 第 70 页，共124页 模板专项施工方案 心线的距离a(mm) 小梁间距l（mm) 主梁最大悬挑长度l2（mm） 400 100 小梁最大悬挑长度l1(mm） 150 设计简图如下: 模板设计平面图 第 71 页，共124页 模板专项施工方案 纵向剖面图 第 72 页，共124页 模板专项施工方案 横向剖面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值［f]（N/mm) 面板弹性模量E（N/mm） 22覆面木胶合板 13 5200 面板厚度t（mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝1×max［1。2（G1k +(G2k+G3k）×h)+1。4×Q1k ,1.35(G1k +（G2k+G3k）×h)+1。4×0。7×Q1k］×b=1×max［1。2×(0。1+（24+1.1）×0。12)+1.4×3，1.35×(0。1+（24+1.1）×0.12)+1。4×0。7×3］ ×1=7.934kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG（G1k +(G2k+G3k)×h))×b =（1×（0.1+（24+1。1)×0。12）)×1＝3。112kN/m 计算简图如下： 第 73 页，共124页 模板专项施工方案 1、强度验算 Mmax＝q1l2/8＝7.934×0.42/8＝0.159kN·m σ＝Mmax/W＝0.159×106/37500＝4.232N/mm2≤［f］＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×3。112×4004/（384×5200×281250）=0.709mm νmax=0。709mm≤min{400/150，10｝=2。667mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm） 小梁截面惯性矩I(cm) 432矩形木楞 13 83。333 416。667 小梁截面类型（mm） 小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm) 小梁弹性模量E（N/mm) 小梁计算方式 2250×100 1.4 8415 二等跨连续梁 q1＝1×max［1。2(G1k+ （G2k+G3k）×h)+1。4Q1k，1。35（G1k +(G2k+G3k)×h)+1。4×0。7×Q1k］×b=1×max［1。2×(0.3+(24+1。1)×0.12)+1.4×3,1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1。4×0.7×3］×0.4=3.27kN/m 因此,q1静＝1×1。2×(G1k +（G2k+G3k)×h)×b=1×1。2×(0。3+(24+1.1）×0.12)×0。4=1.59kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0。4＝1.68kN/m 计算简图如下： 第 74 页，共124页 模板专项施工方案 1、强度验算 M1＝0。125q1静L2+0。125q1活L2＝0。125×1.59×0.92+0。125×1。68×0。92＝0。331kN·m M2＝q1L12/2=3.27×0。152/2＝0.037kN·m Mmax＝max［M1，M2］＝max［0。331,0。037］＝0。331kN·m σ=Mmax/W=0。331×106/83333=3.973N/mm2≤［f]=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0。625q1静L+0。625q1活L＝0。625×1。59×0.9+0。625×1。68×0。9＝1。839kN V2＝q1L1＝3.27×0.15＝0。49kN Vmax＝max［V1，V2］＝max［1。839，0.49］＝1.839kN τmax=3Vmax/（2bh0）=3×1。839×1000/(2×50×100)＝0。552N/mm2≤［τ］=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(γG（G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1。1)×0.12））×0。4＝1.325kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI）=0。521×1.325×9004/（100×8415×416.667×104)＝0。129mm≤［ν］＝min（L/150,10)＝min（900/150，10)＝6mm； 悬臂端νmax＝ql14/（8EI)=1。325×1504/(8×8415×416.667×104）＝0.002mm≤[ν]＝min（2×l1/150,10)＝min(2×150/150，10）＝2mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm） 主梁抗剪强度设计值[τ］（N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm） 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 0。6 主梁截面类型(mm） 主梁抗弯强度设计值[f］(N/mm） 主梁截面抵抗矩W（cm） 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3.2 205 4.49 10.78 2 1、小梁最大支座反力计算 q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1。4Q1k,1。35（G1k +（G2k+G3k）×h）+1。4×0。7×Q1k]×b=1×max［1。2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×3，1。35×(0。5+（24+1。1）×0。12)+1。4×0.7×3］×0.4＝3.366kN/m 第 75 页，共124页 模板专项施工方案 q1静＝1×1。2×（G1k +(G2k+G3k）×h）×b＝1×1。2×(0.5+（24+1.1)×0.12）×0。4＝1。686kN/m q1活＝1×1。4×Q1k×b＝1×1。4×3×0.4＝1.68kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=（1×（0.5+（24+1。1)×0。12)）×0.4＝1.405kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.366×0.9＝3.786kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝（0。375q1（0.375×1.686+0.437×1.68）×0。9+3。366×0.15＝1.735kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max［Rmax，R1]×0.6＝2.272kN； 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，R'max＝1。25q2L＝1.25×1。405×0。9＝1.58kN 按二等跨连续梁悬臂梁,R’1＝0。375q2L +q2l1＝0.375×1.405×0。9+1。405×0。15＝0.685kN R’＝max[R'max，R’1］×0。6＝0.948kN； 计算简图如下： 静 +0.437q1 活 )L +q1l1＝ 主梁计算简图一 第 76 页，共124页 模板专项施工方案 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一（kN·m） 主梁弯矩图二(kN·m) σ=Mmax/W=0.464×106/4490=103.273N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 第 77 页，共124页 模板专项施工方案 主梁剪力图二(kN) τmax=2Vmax/A=2×3.544×1000/424＝16。716N/mm2≤[τ］=125N/mm2 满足要求! 4、挠度验算 主梁变形图一（mm） 主梁变形图二(mm) 跨中νmax=0.415mm≤［ν]=min｛900/150，10｝=6mm 悬挑段νmax＝0.154mm≤[ν]=min（2×100/150，10）=1。333mm 满足要求！ 5、支座反力计算 第 78 页，共124页 模板专项施工方案 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4。051kN,R2=5。267kN,R3=5.586kN,R4=3.272kN 图二 支座反力依次为R1=3。652kN，R2=5.436kN，R3=5.436kN,R4=3。652kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值［N]（kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝5.586/0。6=9。309kN≤［N］＝30kN 满足要求! 八、立杆验算 立杆钢管截面类型（mm) 钢材等级 立杆截面回转半径i（mm） 抗压强度设计值［f］(N/mm） 支架立杆计算长度修正系数η 2Ф48×3.2 Q235 15.9 205 1.2 立杆钢管计算截面类型（mm） 立杆截面面积A（mm） 立杆截面抵抗矩W（cm） 支架自重标准值q（kN/m) 悬臂端计算长度折减系数k 32Ф48×3 424 4.49 0。15 0。7 1、长细比验算 l01=hˊ+2ka=600+2×0。7×650=1510mm l0=ηh=1.2×1200=1440mm λ=max［l01,l0]/i=1510/15.9=94。969≤［λ]=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载： λ=l0/i=1510。000/15.9=94.969 查表得，φ1=0.634 Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ（ζ2wklah2/10）=1×0.6×1.4×（1×0.031×0。9×1.22/10)=0。003kN·m Nd =Max［R1,R2,R3，R4］/0。6+1×γG×q×H=Max［4.051,5。436,5。586，3。652］/0。6+1×1.35×0.15×4.5=10。22kN fd=Nd/（φ1A）+Mwd/W＝10.22×103/(0。634×424）+0.003×106/4490=38。771N/mm2≤［σ]=205N/mm2 第 79 页，共124页 模板专项施工方案 满足要求！ 九、高宽比验算 根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210—2016 第8。3。2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=4.5/30=0。15≤3 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0。9×0。538=0。484kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.195=0。263kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0。5×4。52×0.484+4。5×0。263=6.087kN.m 参考《规范》GB51210-2016 第6.2。17条： B2la（gk1+ gk2）+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj --支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la（gk1+ gk2）+2ΣGjkbj =B2la[qH/（la×lb）+G1k］+2×Gjk×B/2=302×0。9×［0。15×4。5/（0。9×0.9）+0。5]+2×1×30/2=1110kN。m≥3γ0Mok =3×1×6。087=18.261kN.M 第 80 页，共124页 模板专项施工方案 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天） 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立杆垫板宽b(mm) 2100 7 0.829 100 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc（N/mm) 立杆垫板长a（mm） 2C30 8。294 200 F1=N=10.22kN 1、受冲切承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010—2010第6。5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时,取βh=1.0；当h≥2000mm时,取βh=0。9;中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0—3。5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4：当βs〈2时取βs=2,当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40,对边柱,取as=30：对角柱,取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc，m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0。25σpc，m）ηumh0 h0 η1 η2 η=min（η1，η2) η1=0.4+1。2/βs，η2=0.5+as×h0/4Um βs as 说明 可得：βh=1,ft=0.829N/mm2,η=1，h0=h-20=80mm， um =2［(a+h0)+(b+h0）］=920mm F=(0。7βhft+0。25σpc,m）ηumh0=(0。7×1×0。829+0。25×0)×1×920×80/1000=42。 第 81 页，共124页 模板专项施工方案 71kN≥F1=10.22kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值;可按本规范表4。1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6。3。1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6。2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得:fc=8.294N/mm2，βc=1， βl=（Ab/Al）1/2=[(a+2b)×(b+2b）/(ab）］1/2=[(400)×(300)/（200×100）］1/2=2。449,Aln=ab=20000mm2 F=1。35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8。294×20000/1000=548。534kN≥F1=10.22kN 满足要求！ （四）200×1950梁侧模板及支架验算 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666—2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝梁名称 新浇混凝土梁计算跨度(m） 200*1950侧模 7.75 第 82 页，共124页 混凝土梁截面尺寸（mmxmm) 200×1950 模板专项施工方案 二、荷载组合 《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》混凝土重力密度γc(kN/m） GB50666-2011 结构重要性系数 新浇混凝土初凝时间t0（h） 塌落度修正系数β 混凝土浇筑速度V(m/h） 1 4 0.9 2 1。95 min｛0.28γct0βv1/2324 可变组合系数 0。9 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m） 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m） 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k（kN/m） 22梁下挂侧模G4k ，γcH｝＝min{0。28×24×4×0.9×221/2，24×1。95｝＝min{34。213,46。8}＝34.213kN/m 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0。9×G4k+1。4×φcQ4k]＝1×［1.35×0。9×34。213+1。4×0。9×2］＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 主梁合并根数 对拉螺栓水平向间距（mm） 竖直向布置 2 400 小梁间距 主梁最大悬挑长度（mm） 结构表面的要求 200 75 结构表面外露 楼板厚度（mm） 梁下挂侧模高度(mm） 梁左侧 0 1950 梁右侧 700 1250 左侧支撑表: 第i道支撑 1 2 3 4 距梁底距离(mm） 0 400 800 1200 支撑形式 固定支撑 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 第 83 页，共124页 模板专项施工方案 5 6 1600 1950 固定支撑 固定支撑 右侧支撑表: 第i道支撑 1 2 3 4 5 距梁底距离(mm） 0 400 800 1200 1250 支撑形式 固定支撑 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 固定支撑 设计简图如下： 模板设计剖面图 四、面板验算 模板类型 模板抗弯强度设计值[f］(N/mm) 2覆面木胶合板 13 模板厚度（mm） 模板抗剪强度设计值[τ]（N/mm) 215 1。5 第 84 页，共124页 模板专项施工方案 模板弹性模量E(N/mm) 25400 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm.W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4.计算简图如下: 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m Mmax＝0.125q1l2＝0。125×44.089×0。22＝0。22kN·m σ＝Mmax/W＝0.22×106/37500＝5.879N/mm2≤［f］＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝5×34.213×2004/（384×5400×281250)=0.469mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂＝q1l=44.089×0。2＝8。818kN 正常使用极限状态 R’下挂＝ql=34。213×0。2＝6.843kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm） 小梁截面抵抗矩W（cm） 小梁截面惯性矩I（cm） 432方木 8415 83。333 416。667 小梁截面类型(mm） 小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm） 2250×100 1.4 13 第 85 页，共124页 模板专项施工方案 1、左下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图（kN·m) q=8。818kN/m σ＝Mmax/W＝0.149×106/83333＝1。787N/mm2≤［f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图（kN） τmax＝3 Vmax/（2bh)＝3×2。136×1000/(2×100×50)＝0.641N/mm2≤［τ］＝1。4N/mm2 第 86 页，共124页 模板专项施工方案 满足要求! 3、挠度验算 小梁变形图(mm） q=6.843kN/m νmax＝0。033mm≤400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max＝3.997kN 正常使用极限状态 R'左下挂max＝3。102kN 六、主梁验算 主梁验算方式 主梁类型 主梁计算截面类型（mm) 主梁弹性模量E（N/mm） 主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322简支梁 钢管 Ф48×3 206000 120 4.49 主梁最大悬挑长度（mm） 主梁截面类型(mm) 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm) 主梁截面惯性矩I（cm） 主梁受力不均匀系数 4275 Ф48×3.2 2 205 10.78 0。6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0。6。 承载能力状态：F=Rmax×0。6=3.997×0。6=2.398kN 正常使用状态：F'=R’max×0.6=3.102×0。6=1。861kN 计算简图如下： 第 87 页，共124页 模板专项施工方案 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 第 88 页，共124页 模板专项施工方案 主梁弯矩图二(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.24×106/4490＝53.408N/mm2≤［f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一（kN) 主梁剪力图二(kN） τmax=2Vmax/A=2×2。55×1000/424＝12.03N/mm2≤［τ]＝120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 第 89 页，共124页 模板专项施工方案 主梁变形图二（mm) 跨中νmax=0。112mm≤［ν］=400/400=1mm 悬挑段νmax＝0.063mm≤［ν］=2×75/400=0.375mm 满足要求! 4、最大支座反力计算 Rmax=Max[4.948,3。597]/0。6=4。948/0.6=8.247kN 七、汇总表 左下挂 6右下挂 2汇总结果 抗弯 σ＝Mmax/W＝0。22×10/37500＝5.879N/mm≤［f]＝13N/mm2 满足要求 面板 挠度 νmax＝0。469mm≤200/400=0.5mm 承载极限状态：Rmax＝8.818kN 正常使用状态:R’max＝6。843kN σ＝Mmax/W＝σ＝Mmax/W＝1。满足要求 支座反力 抗弯 221.787N/mm≤［f］＝779N/mm≤［f］＝满足要求 13N/mm2 213N/mm2 2抗剪 小梁 挠度 τmax=0.641N/mm≤［τ]＝1。τmax=0.64N/mm≤[τ］＝1。满足要求 2 2 4N/mm4N/mmνmax＝0。νmax＝0。满足要求 033mm≤400/400=1mm 033mm≤400/400=1mm 承载极限状态：Rmax＝承载极限状态：Rmax＝支座反力 3.997kN 正常使用状态：R'max＝3。正常使用状态：R’max＝3。102kN 191kN 4.111kN 第 90 页，共124页 模板专项施工方案 抗弯 抗剪 主梁 挠度 σ＝Mmax/W＝54.944N/mm≤［f]＝205N/mmτmax=12。376N/mm≤［τ］＝120N/mm22 22 满足要求 满足要求 跨中νmax=0。115mm≤[ν]=400/400=1mm 悬挑段νmax＝0。065mm≤［ν]=2×75/400=0.375mm 满足要求 支座反力 Rmax＝8。484kN 八、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.484＝8。06kN≤Ntb＝12。9kN 满足要求！ （五)450×900梁侧模板及支架验算 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017—2003 一、工程属性 新浇混凝梁名称 新浇混凝土梁计算跨度(m） 450＊900 7 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 450×900 二、荷载组合 《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》混凝土重力密度γc（kN/m） GB50666—2011 结构重要性系数 新浇混凝土初凝时间t0（h) 塌落度修正系数β 1 4 0。9 第 91 页，共124页 可变组合系数 0。9 324 模板专项施工方案 混凝土浇筑速度V（m/h） 2 0.9 min{0.28γct0βv1/2梁下挂侧模,侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂（m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k（kN/m） 22梁下挂侧模G4k ，γcH｝＝min｛0.28×24×4×0.9×221/2，24×0。9}＝min｛34。213，21。6｝＝21。6kN/m 2 承 下挂部分：承载能力极限状态设计值S［1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2］＝28。764kN/m2 ＝γ0［1。35×0。9×G4k+1。4×φcQ4k]＝1× 下挂部分:正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 主梁合并根数 对拉螺栓水平向间距(mm) 竖直向布置 2 500 小梁间距 主梁最大悬挑长度（mm） 结构表面的要求 200 250 结构表面外露 楼板厚度(mm） 梁下挂侧模高度（mm） 梁左侧 100 800 梁右侧 100 800 左侧支撑表： 第i道支撑 1 2 3 距梁底距离（mm） 0 450 800 支撑形式 固定支撑 对拉螺栓 固定支撑 右侧支撑表： 第i道支撑 1 2 3 距梁底距离（mm) 0 450 800 支撑形式 固定支撑 对拉螺栓 固定支撑 设计简图如下： 第 92 页，共124页 模板专项施工方案 模板设计剖面图 四、面板验算 模板类型 模板抗弯强度设计值［f］（N/mm) 模板弹性模量E(N/mm） 22覆面木胶合板 13 5200 模板厚度(mm） 模板抗剪强度设计值［τ］（N/mm） 215 1。5 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm.W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 第 93 页，共124页 模板专项施工方案 q1＝bS承＝1×28。764＝28.764kN/m Mmax＝0.125q1l2＝0.125×28。764×0。22＝0。144kN·m σ＝Mmax/W＝0.144×106/37500＝3。835N/mm2≤［f］＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×21。6＝21.6kN/m νmax＝5×21。6×2004/（384×5200×281250)=0.308mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂＝q1l=28.764×0.2＝5。753kN 正常使用极限状态 R’下挂＝ql=21。6×0.2＝4。32kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁弹性模量E（N/mm) 小梁截面抵抗矩W（cm） 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 8415 83.333 416.667 小梁截面类型(mm） 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f］（N/mm) 2250×100 1。4 13 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 第 94 页，共124页 模板专项施工方案 小梁弯矩图(kN·m） q=5.753kN/m σ＝Mmax/W＝0。12×106/83333＝1。445N/mm2≤［f］＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图（kN) τmax＝3 Vmax/（2bh)＝3×1。562×1000/(2×100×50)＝0.469N/mm2≤[τ]＝1。4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图（mm） 第 95 页，共124页 模板专项施工方案 q=4。32kN/m νmax＝0。034mm≤450/400=1。125mm 满足要求! 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max＝2。913kN 正常使用极限状态 R'下挂max＝2。187kN 六、主梁验算 主梁验算方式 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E（N/mm) 主梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm） 322三等跨连续梁 钢管 Ф48×3 206000 120 4.49 主梁最大悬挑长度（mm) 主梁截面类型（mm） 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f］（N/mm） 主梁截面惯性矩I(cm） 主梁受力不均匀系数 42250 Ф48×3.2 2 205 10。78 0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=Rmax×0.6=2.913×0.6=1。748kN 正常使用状态：F’=R'max×0。6=2。187×0。6=1。312kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 1、抗弯验算 第 96 页，共124页 模板专项施工方案 主梁弯矩图一（kN·m) σ＝Mmax/W＝0.524×106/4490＝116.793N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) τmax=2Vmax/A=2×3。496×1000/424＝16.491N/mm2≤[τ］＝120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一（mm) 跨中νmax=0。120mm≤［ν］=500/400=1.25mm 第 97 页，共124页 模板专项施工方案 悬挑段νmax＝0。759mm≤［ν]=2×250/400=1。25mm 满足要求! 4、最大支座反力计算 Rmax=6。057/0。6=10。095kN 七、汇总表 下挂侧模 σ＝Mmax/W＝0。144×10/37500＝3.835N/mm≤［f]＝13N/mm面板 挠度 22 6汇总结果 抗弯 满足要求 νmax＝0.308mm≤200/400=0.5mm 承载极限状态：Rmax＝5.753kN 正常使用状态:R'max＝4。32kN σ＝Mmax/W＝1。445N/mm≤［f]＝13N/mm2 22 2满足要求 支座反力 抗弯 满足要求 抗剪 小梁 挠度 τmax=0.469N/mm≤[τ]＝1.4N/mm满足要求 νmax＝0。034mm≤450/400=1。125mm 满足要求 承载极限状态：Rmax＝2.913kN 正常使用状态：R’max＝2.187kN σ＝Mmax/W＝116。793N/mm≤［f］＝205N/mm2 2支座反力 抗弯 满足要求 抗剪 主梁 挠度 22 τmax=16。491N/mm≤［τ]＝120N/mm满足要求 跨中νmax=0。120mm≤[ν］满足要求 ＝0.759mm≤=500/400=1.25mm 悬挑段νmax［ν]=2×250/400=1.25mm 支座反力 Rmax＝10.095kN 八、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN） b12.9 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×10.095＝9.59kN≤Ntb＝12。9kN 满足要求！ 第 98 页，共124页 模板专项施工方案 （六）350×700梁侧模板及支架验算 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666—2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017—2003 一、工程属性 新浇混凝梁名称 新浇混凝土梁计算跨度（m) 700 7 混凝土梁截面尺寸(mmxmm） 350×700 二、荷载组合 《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》混凝土重力密度γc（kN/m) GB50666—2011 结构重要性系数 新浇混凝土初凝时间t0（h) 塌落度修正系数β 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 4 0.9 2 0.7 min｛0。28γct0βv1/2324 可变组合系数 0.9 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m） 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 22梁下挂侧模G4k ，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×221/2,24×0。7}＝min{34。213，16。8｝＝16。8kN/m 2 承 下挂部分:承载能力极限状态设计值S［1.35×0.9×16。8+1.4×0.9×2]＝22。932kN/m2 ＝γ0［1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k］＝1× 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 竖直向布置 小梁间距 250 第 99 页，共124页 模板专项施工方案 结构表面的要求 结构表面外露 楼板厚度(mm） 梁下挂侧模高度(mm） 梁左侧 100 600 梁右侧 100 600 左侧支撑表： 第i道支撑 1 2 距梁底距离(mm) 0 600 支撑形式 固定支撑 固定支撑 右侧支撑表： 第i道支撑 1 2 距梁底距离(mm） 0 600 支撑形式 固定支撑 固定支撑 设计简图如下： 模板设计剖面图 第 100 页，共124页 模板专项施工方案 四、面板验算 模板类型 模板抗弯强度设计值［f］(N/mm） 模板弹性模量E(N/mm） 22覆面木胶合板 13 5200 模板厚度（mm） 模板抗剪强度设计值［τ］（N/mm） 215 1。5 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×22.932＝22.932kN/m Mmax＝0。125q1l2＝0.125×22.932×0。252＝0。179kN·m σ＝Mmax/W＝0。179×106/37500＝4.778N/mm2≤［f］＝13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×16.8＝16。8kN/m νmax＝5×16.8×2504/（384×5200×281250）=0.584mm≤250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂＝q1l=22.932×0.25＝5。733kN 正常使用极限状态 R'下挂＝ql=16.8×0。25＝4。2kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型（mm) 第 101 页，共124页 50×100 模板专项施工方案 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I（cm） 4328415 83。333 416。667 小梁抗剪强度设计值［τ](N/mm） 小梁抗弯强度设计值［f](N/mm） 221。4 13 1、下挂侧模 计算简图如下: 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) q=5。733kN/m σ＝Mmax/W＝0.258×106/83333＝3。096N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 第 102 页，共124页 模板专项施工方案 小梁剪力图（kN) τmax＝3 Vmax/(2bh）＝3×1.72×1000/(2×100×50）＝0。516N/mm2≤［τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm） q=4。2kN/m νmax＝0.202mm≤600/400=1.5mm 满足要求！ 第 103 页，共124页 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容