土木工程学院
课 程 设 计
PKPM软件应用 华晨设计院
摘 要
本工程是四川眉山一办公楼。为多层钢筋混凝土框架结构。共六层，底层层高5.1米，其他层层高均为3.6米。建筑物总高度为23.1米。现浇肋梁楼盖由板、次梁、主梁组成。实际工程中，由于楼盖整体现浇，因此楼盖中的板和梁往往形成多跨连续结构。设计主要内容包括结构概况、建筑平面布置、板的结构设计、梁的结构设计、框架梁的结构设计、基础结构设计、结构施工图纸的绘制。首先，本设计小组根据设计任务书和相关建筑结构设计规范，确定楼面荷载标准值、荷载效应基本组合方式，初步确定板厚、截面尺寸、材料选取、结构选型。其次，查询相关规范后进行荷载计算。然后，按照弹性理论进行板和连续梁设计、按照弹性理论进行框架梁的设计。最后，依据设计成果和规范的的结构构造要求，结合甲方提供的建筑材料，绘制板、梁、框架梁和基础的结构施工图纸，完成本设计工作。
关键词： 钢筋混凝土 框架 材料选取 结构设计 荷载计算 弹性理论
I
Abstract
This is a building in sichuan meishan. It is a multi-layer reinforced concrete frame. It has six stories, the height of thefirst storey is 5.1meters, and the height of other stories are all 3.6 meters. The height of the whole building is 23.1meters.The cast-in-place floor slab floor board, times of beams and girders. Load of the route is: plates, beams, girders, columns or walls.In practical engineering, the overall cast-in-place floor, therefore in the floor plate and beam often form multi-span continuous structure.The main content of the design includes the general
situation of the structure ,plane layout of the structure, the floorslab design of the structure, the frame beam structure design of the structure, and the structure construction drawings of the
structure.First of all, our design team, according to design specification and related specifications, determine the basic load standard values of the floor, the load effect combination, and
preliminarily determine the thickness of the floorslab, the span of the floorslab ,the beam and the frame beam and the measurement of those.Secondly, we design floorslab and beam according to the theory of plasticity, we design frame beam according to the elastic theory .Finally, we paint structure construction drawings of floorslab, beams and frame beams according to the designs and specification of the structure of demand and the building materials provided by the owner. we complete the design work at this moment. Keywords： reinforced concrete frame Material selection the design of the structucte The calculation of load The theory of plasticity
II
目 录
摘要 Abstract
设计任务书 ............................................................................................................... - 1 - 1 工程概况 ................................................................................. 错误！未定义书签。 2 材料选取 ................................................................................. 错误！未定义书签。 3 构件尺寸 ................................................................................. 错误！未定义书签。
3.1 板 ................................................................................. 错误！未定义书签。 3.2 梁 ................................................................................. 错误！未定义书签。 3.3 柱 ................................................................................. 错误！未定义书签。 4 荷载统计 ................................................................................. 错误！未定义书签。
4.1 屋面荷载 ..................................................................... 错误！未定义书签。 4.2 楼面荷载 ..................................................................... 错误！未定义书签。 4.3 梁间荷载 ..................................................................... 错误！未定义书签。 参考文献 ..................................................................................... 错误！未定义书签。 结 语 ..................................................................................... 错误！未定义书签。 附录A 结构设计信息 附录B 平面荷载校核 附录C 周期、振型、地震力 附录D 结构位移 附录E 现浇板配筋面积图 附录F 混凝土构件配筋验算简图 附录G 基础配筋信息 附录H 基础施工图 附录I 柱施工图 附录J 梁施工图 附录K 板施工图
III
RC框架结构设计
设计任务书
从实际工程中（或拟建工程建筑施工图）选择一幢多层RC框架结构，应用PMCAD输入整幢结构的几何信息和荷载信息，然后用SATWE和JCCAD进行结构计算，并用以上结果绘制一套框架结构施工图。 提交成果：
1.工程概况（200～300字）（A4）。
2.各层平面简图（A3）。（SATWE中①接PM生成SATWE数据/图形检查/1.各层平面简图；）。
3.楼面及梁间恒荷载计算书，楼面活荷载选用说明（A4）。
4.各层平面荷载的校核图（A3）。（PMCAD中的菜单2，注意关闭荷载导算，打开楼面）。 5.PMCAD中现浇板配筋面积图（A3）。
6.结构设计信息输出文件（SATWE—建筑结构的总信息WMASS.OUT）（A4）。
7.SATWE—各层混凝土构件配筋验算简图（A3）。 8.JCCAD中基础配筋结果（A4）。
9.绘制各层板、梁、柱施工图（A3），基础施工图（A3）。（用标准图框）
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RC框架结构设计
1 工程概况
本工程为四川省眉山市仁寿县一综合办公楼，层数6层，建筑首层层高5.1m，主要用于楼层综合服务，如：门卫、收发、接待、休息、总务办公、会议、保洁、打印、话务、储藏等，其余楼层层高3.6m，均为办公室，1～6层各设男女卫生间一个，总共设置两部楼梯（出于消防考虑）；室内外高差0.45m，基础顶面至室外地面高差1.35m；开间3.9m，共10跨，进深尺寸为6m+2.7m+6m；建筑类型丙类，建筑总高度23.1m，结构形式为钢筋混凝土框架结构，场地类别为Ⅱ类，抗震等级为四级，地震分组为第二组；设计使用年限为50年；按6（0.05g）度抗震设防，防火等级为二级。
本地区地区基本雪压So=0.1kN/m2，基本风压w0=0.3kN/m2，地面粗糙度为B类。地势较平坦，地表下土层分布较不均匀，分为四层：第一层0.8m杂填土；第二层0.8-1.8m粉土层，地基承载力160kPa；第三层1.8-4.3m粘土层，地基承载力210kPa；第四层为淤泥质黏土，地基承载力特征值为95kPa。冬季室外平均最低气温-1℃，全年主导风向为东南风。地下静止水位距室外地面8.0m，水质对建筑物无腐蚀作用。
工程的建筑平面图、立面图、剖面图如下：
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RC框架结构设计
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RC框架结构设计
1～11立面图
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RC框架结构设计
2 材料选取
墙采用普通砖砌筑，规格240×115×53，用M5混合砂浆，外墙厚240mm，内墙厚180mm。
±0.000以下地面墙体采用普通烧结煤矸石砖，M7.5水泥砂浆砌筑。内外粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚20mm。外墙为贴瓷砖墙面，厚25mm。
楼面做法：楼板顶面为20mm厚水泥沙浆找平后做水磨石地面，5mm厚1：2水泥沙浆加罩面 ；楼板底面为10mm厚混合砂浆抹底，涂刷乳胶漆。
屋面做法：采用屋面找坡法，在屋面采用100厚1:8水泥陶粒与水泥砂浆以一定比例参合形成3%坡度，最后1：3水泥砂浆找平20mm,三毡四油防水层，撒绿豆沙保护，40厚配筋C25细石砼形成保护层，SBS（3+3）改性沥青卷材防水，150厚水泥蛭石保温，板底10厚混合砂浆抹灰。女儿墙高900mm，厚370mm，用水泥空心砖砌筑。 门窗做法：门为实木门，窗为铝合金窗。
混泥土：梁、板、柱选用C30商砼；楼板选用C25商砼。
钢筋：抗弯抗拉选用HRB400，抗剪选用HRB335，板筋选用HPB300。
3 构件尺寸
本工程采用框架结构,结构采用纵向承重体系，结构平面布置如附图。
3.1 板
楼面采用现浇混凝土楼面，楼板的长宽比为3.9/2=1.95，应按双向板设置；楼板厚度宜不大于1/40跨度，约为97.5mm，《混泥土结构设计规范》（GB50010-2010）规定双向板最小板厚度为80mm，故取值100mm；屋面构造层较厚，故取板厚120mm。
3.2 梁
框架梁截面高度按梁跨度的1/14~1/8估算，次梁截面高度按梁跨度的1/18~1/12估算，宽度取截面高度的1/3~1/2，各层梁截面尺寸及混凝土强度等级见表3-1。C30混凝土(fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2)。
表3.2-1 各层梁截面尺寸及混凝土强度等级 单位：(mm×mm) 层次 2~6 1层 混凝土等级 C30 C30 框架梁（b×h） 300×600 300×600 梁（b×h） 250×500 250×500 3.3 柱
框架柱截面尺寸可通过轴压比进行初步估算，轴压比的限值查《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第6.3.6条,本工程结构类型为框架结构，框架抗震等级为四级，建筑总高度23.1m，轴压比限值[c]=0.90。柱截面尺寸根据柱子的轴压比限值N得：
fcA - 5 -
RC框架结构设计
A≥
Nucfc
对于框架结构，各层有恒载和活载引起的单位面积重力为12～14KN/m2，近似取值14KN/m2，柱的负荷面积为：3.9m×（6+2.7）/2=16.97m2，N=（1.1～1.2）×14KN/m2×负荷面积×楼层数。
31.2141016.976=132911.89mm2 A=fcc14.30.90N框架计算简图如下：
36
00×5
5100
图3.3-1 框架计算简图
如取柱截面为正方形，则柱截面364.57mm。据上述计算结果并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下：
400mm×400mm 在PKPMCAD设计过程中修改为：
第一标准层KZ500mm×500mm，第二、三标准层KZ450mm×450mm
顶层柱的形心作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，2~6层柱高度为层高，即3.6m；底层柱高从基础地面至一层板底，即5.1m。
结构平面布置图如下：
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RC框架结构设计
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RC框架结构设计
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RC框架结构设计
4 荷载统计
4.1 屋面荷载
4.1.1 屋面恒荷载
保温层：150厚水泥蛭石 保护层：40厚配筋C25细石砼 找平层：20厚1:3水泥沙浆 防水层：SBS(3+3)改性沥青卷材 找坡层：100厚1:8水泥陶粒 结构层：120厚现浇混凝土板 板底抹灰：10mm 屋面恒荷载：
0.1550.75kN/m2 0.04220.88kN/m2 200.020.4kN/m2
0.4kN/m2 140.101.40kN/m2
0.12m×25KN/m3=3KN/m2
0.01170.17kN/m2
6.6KN/m2
4.1.2 屋面活荷载 0.1KN/m2+0.5KN/m2=0.6KN/m2
4.2 楼面荷载
4.2.1 楼面恒荷载 水磨石地面： 25厚水泥沙浆面层： 100厚现浇混凝土板： 10厚板底抹灰： 楼面恒荷载：
4.2.2 楼面活荷载 2.0KN/m2 4.2.3 走廊活荷载 2.5KN/m2 4.2.4 楼梯活荷载 3.5KN/m2
0.65KN/m2
0.025200.50kN/m2 0.10252.5kN/m2 0.01170.17kN/m2
3.82KN/m2
4.3梁间恒荷载
外纵墙自重（考虑洞口折减）： 外横墙自重（考虑洞口折减）： 内纵隔墙自重（考虑洞口折减）： 内横隔墙自重（不考虑洞口折减）： 女儿墙自重：
外墙外侧瓷砖饰面自重：
18KN/m3×0.24m×（3.6－0.6）m×0.6=7.78KN/m 18KN/m3×0.24m×（3.6－0.6）m×0.9=11.66KN/m 18KN/m3×0.18m×（3.6－0.6）m×0.8=7.78KN/m 18KN/m3×0.18m×（3.6－0.6）m×1.0=9.72KN/m
10.8KN/m3×0.9m×0.37m=3.6KN/m 0.5KN/m2×（3.6－0.6）m=1.5KN/m
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RC框架结构设计
内墙两侧粉刷自重： 外纵墙线荷载： 外横墙线荷载： 内纵墙线荷载： 内横墙线荷载：
17KN/m3×0.02m×（3.6－0.6）m=1.02KN/m
7.78KN/m+1.5KN/m=9.28KN/m 11.66KN/m+1.5KN/m=13.1KN/m 7.78KN/m+1.02KN/m=8.8KN/m 9.72KN/m+1.02KN/m=10.74KN/m
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RC框架结构设计
参考文献
[1] 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010—2010）[S]. 北京：中国建筑工业出版社，
2010.
[2] 中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011—2010）[S]. 北京：中国建筑工业出版
社,2010.
[3] 中华人民共和国国家标准.地基处理规范（JBJ94—2008）[S]. 北京：中国建筑工业出版社，2010. [4] 顾祥林. 混凝土结构基本原理 [M]. 上海：同济大学出版社，2011. [5] 顾祥林. 建筑混凝土结构设计 [M]. 上海：同济大学出版社，2011.
[6] 霍达，何益斌. 高层建筑结构设计 [M]. 北京：高等教育出版社，2004.
[7] 李国强，等. 建筑结构抗震设计 [M]. 3版. 北京：中国建筑工业出版社，2009. [8] 袁聚云. 高层建筑基础分析与设计 [M]. 北京：机械工业出版社，2011. [9]中华人民共和国建设部.建筑结构荷载规范[S].中国建筑工业出版社.2012 [10]中国建筑标准设计研究院.国家建筑标准图集[S].中国计划出版社.2012 [11]李顺明.主编.混凝土结构设计规范算例[M] .中国工业建筑出版社，2003.10 [12]张方.主编.实用建筑设计手册[M] .中国建筑工业出版社，1999,5 [13]R.Park and T.Paulay,Reinforced Concrete Structures[M],1999 [14]周青、赵晖.主编.建筑英语[M].华东理工大学出版社2008,8
[15]张毅.主编.铸造工艺（CAD）及其运用[M].北京：机械工业出版社1994,14-15 [16姚谨英.主编.建筑施工技术（第四版）[M].北京：中国建筑工业出版社，2012,8 [17]李章政、熊峰.建筑结构设计原理[M].化学工业出版社.2009 [18]李碧雄、傅昶彬.建筑结构设计[M].中国电力出版社.2008
[19]吴培明.主编.混凝土结构（上）第二版[M].武汉理工大学出版社，2003,5 [20]彭少民.主编.混凝土结构（下）第二版[M] .武汉理工大学出版社，2004.4
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RC框架结构设计
结 语
在笔者写下这一页的时候，就是说我们小组的《PKPM软件应用课程设计》已经圆满完成了，我们收获了成功、收获了喜悦、收获了感情，非常欣慰。能在这样的团队做事，是一件快事，给力的同学与和谐的气氛让人高兴和怀念。
我们团队每位组员皆独立完成一份PMCAD的建模练习，然后挑选最好的模型进行后续设计，全体组员除了完成自己的工作以外，竭尽全力为设计服务，不分彼此，任劳任怨地合作，才有今天的成功。我们也明白了：一个大学本科生，当对待自己的专业、对待自己的工作，应该抱着一种求真务实的态度；当一个人独自面对专业知识上的困难时，应该着手用解决替代抱怨；当一个人成功抑或失败时，应该坦然面对；当一个人面对对手抑或陌生人时，应该去沟通和合作。对于我们来说，这些得到都是无价的。我想：在这一个星期中，我们努力着，因为我们一直在努力。为了将自己的想法一点点地在现实世界中实现，虽然我们可能回避了一些小困难、虽然我们也许考虑得还不够精细、虽然有些问题直到现在我们都还未得到很好的解决，但是没关系，因为我们很高兴我们已经是一个团队，通过一起合作，一起探索，一起思考，总会进步的，胜利属于敢干的我们和谐的团队。
对于我们来说，做课程设计并不是第一次了！但这次我感到了一种强大的力量-----团队精神，它支撑着我们戒骄戒躁、坚持不懈、直到成功。通过设计，我们更加熟悉了解掌握PKPM的操作过程中要谨慎的地方、PKPM的需要认真的学习和通过自己实实在在的实践来熟练掌握，为今后的学习和工作都奠定了一定基础。笔者认为，我们除了要具备相当的知识储备和探索精神外，还需要队友之间的真诚合作，才是成功之道。同时坚信：在以后的工作道路上我们会做得越来越好，走得也越来越远！
虽然我们的设计还不是很成熟，还有很多不足之处，但是我们付出了自己的劳动，在每一次改进中都使我们收益颇丰。这是我们引以自豪的地方，我们相信只有经历过的人才会明白，做设计是要真正用心去做的一件事。
由于能力有限，本设计尚有不足之处，恳请雅正。目前取得的成功，有赖李老师教而不倦的细心讲解和指导，在此笔者代表团队致上衷心的感谢。
路漫漫其修远兮，我们将继续求索！
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RC框架结构设计
附录A
////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: 华晨设计院 | | |
| 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2012年7月20日16时15分 | | 文件名: WMASS.OUT | | |
|工程名称 : 综合办公楼 设计人 : 舒 | |工程代号 : 校核人 : 邓 日期:2013/ 6/ 8 |
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总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0
竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00
弹性板与梁变形是否协调 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国
风荷载信息 ..........................................
修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30
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RC框架结构设计
地面粗糙程度: B 类 结构X向基本周期（秒）: Tx = 1.34 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 1.26
是否考虑顺风向风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00
是否计算横风向风振: 否 是否计算扭转风振: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 6 各段体形系数: USi = 1.30
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 6 地震烈度: NAF = 6.00
场地类别: KD =II 设计地震分组: 二组 特征周期 TG = 0.40 地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的
地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 4 剪力墙的抗震等级: NW = 2 钢框架的抗震等级: NS = 2
抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.75 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00
中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 是 是否考虑双向地震扭转效应: 否 按主振型确定地震内力符号: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0
活荷载信息 ..........................................
考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到6层 柱、墙活荷载是否折减 折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 ------------柱，墙，基础活荷载折减系数------------- 计算截面以上的层数---------------折减系数 1 1.00
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RC框架结构设计
2---3 0.85 4---5 0.70 6---8 0.65 9---20 0.60 > 20 0.55
调整信息 ........................................
梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00
框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0
薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0
配筋信息 ........................................
梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 300 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 300 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 270 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 270 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时
箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00
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RC框架结构设计
设计信息 ........................................
结构重要性系数: RWO = 1.00
柱计算长度计算原则: 有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 25.00
剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是
结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否
当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否
荷载组合信息 ........................................
恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数:
仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30
剪力墙底部加强区的层和塔信息....................... 层号 塔号 1 1
用户指定薄弱层的层和塔信息.........................
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RC框架结构设计
层号 塔号
用户指定加强层的层和塔信息......................... 层号 塔号
约束边缘构件与过渡层的层和塔信息................... 层号 塔号 类别
1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层
********************************************************* * 各层的质量、质心坐标信息 * *********************************************************
层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比
(m) (m) (t) (t)
6 1 19.500 7.247 23.100 587.7 14.3 0.0 0.84
5 1 19.500 7.321 19.500 655.8 63.5 0.0 1.00
4 1 19.500 7.321 15.900 655.8 63.5 0.0 1.00
3 1 19.500 7.321 12.300 655.8 63.5 0.0 1.00
2 1 19.500 7.321 8.700 655.8 63.5 0.0 0.96
1 1 19.500 7.323 5.100 688.9 63.5 0.0 1.00
活载产生的总质量 (t): 331.707 恒载产生的总质量 (t): 3899.870 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 4231.577 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载
结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量
活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)
********************************************************* * 各层构件数量、构件材料和层高 * *********************************************************
层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度
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RC框架结构设计
(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)
1( 1) 1 68(30/ 360) 24(30/ 360) 0(30/ 270) 5.100 5.100 2( 2) 1 68(30/ 360) 24(30/ 360) 0(30/ 270) 3.600 8.700 3( 2) 1 68(30/ 360) 24(30/ 360) 0(30/ 270) 3.600 12.300 4( 2) 1 68(30/ 360) 24(30/ 360) 0(30/ 270) 3.600 15.900 5( 2) 1 68(30/ 360) 24(30/ 360) 0(30/ 270) 3.600 19.500 6( 3) 1 68(30/ 360) 24(30/ 360) 0(30/ 270) 3.600 23.100
********************************************************* * 风荷载信息 * *********************************************************
层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y
6 1 46.07 46.1 165.8 117.60 117.6 423.4 5 1 41.59 87.7 481.4 106.44 224.0 1229.9 4 1 37.22 124.9 931.0 95.50 319.5 2380.3 3 1 32.77 157.6 1498.5 84.30 403.8 3834.2 2 1 28.82 186.5 2169.8 74.42 478.3 5555.9 1 1 36.98 223.4 3309.4 95.97 574.2 8484.6
===========================================================================
各楼层偶然偏心信息
===========================================================================
层号 塔号 X向偏心 Y向偏心 1 1 0.05 0.05 2 1 0.05 0.05 3 1 0.05 0.05 4 1 0.05 0.05 5 1 0.05 0.05 6 1 0.05 0.05
===========================================================================
各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)
===========================================================================
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RC框架结构设计
层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN
1 1 573.30 19.50 7.35 39.00 14.70 39.00 14.70 2 1 573.30 19.50 7.35 39.00 14.70 39.00 14.70 3 1 573.30 19.50 7.35 39.00 14.70 39.00 14.70 4 1 573.30 19.50 7.35 39.00 14.70 39.00 14.70 5 1 573.30 19.50 7.35 39.00 14.70 39.00 14.70 6 1 573.30 19.50 7.35 39.00 14.70 39.00 14.70
===========================================================================
各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)
===========================================================================
层号 塔号 单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1]) 1 1 1312.41 1.05 2 1 1254.64 1.00 3 1 1254.64 1.00 4 1 1254.64 1.00 5 1 1254.64 1.19 6 1 1050.11 1.00
===========================================================================
计算信息
===========================================================================
计算日期 : 2013. 6. 8 开始时间 : 22:35: 2
可用内存 : 1048.00MB
第一步: 数据预处理
第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息
第三步: 地震作用分析
第四步: 风及竖向荷载分析
第五步: 计算杆件内力
- 20 -
RC框架结构设计
结束日期 : 2013. 6. 8 时间 : 22:35:22 总用时 : 0: 0:20
===========================================================================
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号
Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量
Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)
Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
===========================================================================
Floor No. 1 Tower No. 1
Xstif= 19.5000(m) Ystif= 7.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 19.5002(m) Ymass= 7.3226(m) Gmass(活荷折减)= 815.8834( 752.4072)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0019 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.0071 Raty1= 0.9452 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25
RJX1 = 1.6941E+06(kN/m) RJY1 = 1.6941E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 2.2555E+05(kN/m) RJY3 = 2.4770E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 2 Tower No. 1
Xstif= 19.5000(m) Ystif= 7.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 19.5001(m) Ymass= 7.3214(m) Gmass(活荷折减)= 782.7603( 719.2858)(t)
Eex = 0.0000 Eey = 0.0020 Ratx = 1.1475 Raty = 1.1475 Ratx1= 1.2176 Raty1= 1.2517 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.9440E+06(kN/m) RJY1 = 1.9440E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
- 21 -
RC框架结构设计
RJX3 = 2.7530E+05(kN/m) RJY3 = 3.2582E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 3 Tower No. 1
Xstif= 19.5000(m) Ystif= 7.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 19.5001(m) Ymass=7.3214(m Gmass(活荷折减)= 782.7603( 719.2858)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0020 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.2697 Raty1= 1.3295 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.9440E+06(kN/m) RJY1 = 1.9440E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 2.8167E+05(kN/m) RJY3 = 3.3056E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 4 Tower No. 1
Xstif= 19.5000(m) Ystif= 7.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass=19.5001(m) Ymass= 7.3214(m) Gmass(活荷折减)= 782.7603( 719.2858)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0020 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.4261 Raty1= 1.4603 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.9440E+06(kN/m) RJY1 = 1.9440E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 2.8288E+05(kN/m) RJY3 = 3.2635E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 5 Tower No. 1
Xstif= 19.5000(m) Ystif= 7.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 19.5001(m) Ymass= 7.3214(m) Gmass(活荷折减)= 782.7603( 719.2858)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0020 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.5235 Raty1= 1.5905 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.9440E+06(kN/m) RJY1 = 1.9440E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 2.8336E+05(kN/m) RJY3 = 3.1927E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- Floor No. 6 Tower No. 1
Xstif= 19.5000(m) Ystif= 7.3500(m) Alf = 45.0000(Degree)
Xmass= 19.5000(m) Ymass=7.2469(m) Gmass(活荷折减)= 616.3592( 602.0262)(t) Eex = 0.0000 Eey = 0.0072 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.9440E+06(kN/m) RJY1 = 1.9440E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 2.6569E+05(kN/m) RJY3 = 2.8677E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) --------------------------------------------------------------------------- X方向最小刚度比: 1.0000(第 6层第 1塔) Y方向最小刚度比: 0.9452(第 1层第 1塔)
- 22 -
RC框架结构设计
============================================================================
结构整体抗倾覆验算结果
============================================================================
抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)
X风荷载 846666.4 3441.1 246.05 0.00 Y风荷载 320773.1 8843.4 36.27 0.00 X 地 震 820925.9 10332.5 79.45 0.00 Y 地 震 311020.9 10986.4 28.31 0.00
============================================================================
结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)
============================================================================
按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029 按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.026 按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.032 按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.032 按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.067 按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.028 按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.078 按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.052
============================================================================
结构整体稳定验算结果
============================================================================
层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比
1 0.226E+06 0.248E+06 5.10 56086. 20.51 22.52
2 0.275E+06 0.326E+06 3.60 46042. 21.53 25.48
3 0.282E+06 0.331E+06 3.60 36395 27.86 32.70
4 0.283E+06 0.326E+06 3.60 26748. 38.07
- 23 -
RC框架结构设计
43.92
5 0.283E+06 0.319E+06 3.60 17101. 59.65 67.21
6 0.266E+06 0.287E+06 3.60 7454. 128.33 138.51
该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应
********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * **********************************************************************
Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比
----------------------------------------------------------------------
层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y ---------------------------------------------------------------------- 6 1 0.2262E+04 0.2242E+04 1.00 1.00 5 1 0.3128E+04 0.3113E+04 1.38 1.39 4 1 0.3817E+04 0.3817E+04 1.22 1.23 3 1 0.4385E+04 0.4385E+04 1.15 1.15 2 1 0.4785E+04 0.4785E+04 1.09 1.09 1 1 0.4299E+04 0.4299E+04 0.90 0.90 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.90 层号: 1 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.90 层号: 1 塔号: 1
- 24 -
RC框架结构设计
附录C
======================================================================
周期、地震力与振型输出文件 (VSS求解器)
======================================================================
考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (X+Y) 扭转系数 1 1.3411 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.00 2 1.2553 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 3 1.1559 0.29 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 4 0.4362 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.00 5 0.4109 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 6 0.3785 0.40 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 地震作用最大的方向 = 0.000 (度)
============================================================ 仅考虑 X 向地震作用时的地震力 Floor : 层号 Tower : 塔号
F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩
振型 1 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 132.26 0.00 2.07 5 1 149.89 0.00 2.29 4 1 133.87 0.00 2.02 3 1 110.46 0.00 1.77 2 1 80.92 0.00 1.52 1 1 48.20 0.00 1.29
振型 2 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.00 0.00 5 1 0.00 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 0.00
- 25 -
RC框架结构设计
1 1 0.00 0.00 0.00
振型 3 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 6 1 0.00 0.00 -2.89 5 1 0.00 0.00 -3.32 4 1 0.00 0.00 -2.96 3 1 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00
振型 4 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y (kN) (kN) 6 1 -91.27 0.00 5 1 -61.69 0.00 4 1 13.20 0.00 3 1 81.43 0.00 2 1 109.94 0.00 1 1 87.07 0.00
振型 5 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y (kN) (kN) 6 1 0.00 0.00 5 1 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00
振型 6 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-x-x F-x-y (kN) (kN) 6 1 0.00 0.00 5 1 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 - 26 -
-2.45 -1.81 -1.11 F-x-t (kN-m) -1.07 0.51 2.26 3.32 3.61 3.24 F-x-t (kN-m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 F-x-t (kN-m) 3.40 2.36 -0.43 -3.00 -4.14
RC框架结构设计
1 1 0.00 0.00 -3.42
各振型作用下 X 方向的基底剪力
------------------------------------------------------- 振型号 剪力(kN) 1 655.61 2 0.00 3 0.00 4 138.67 5 0.00 6 0.00
各层 X 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号
Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力 Mx : X 向地震作用下结构的弯矩 Static Fx: 静力法 X 向的地震力
------------------------------------------------------------------------------------------
Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx
(kN) (kN) (kN-m) (kN)
(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
6 1 160.24 160.24( 2.66%) ( 2.66%) 576.86 296.43
5 1 161.75 320.13( 2.42%) ( 2.42%) 1727.10 208.43
4 1 134.59 438.06( 2.15%) ( 2.15%) 3286.08 169.95
3 1 137.63 529.35( 1.92%) ( 1.92%) 5128.70 131.47
2 1 136.91 609.91( 1.75%) ( 1.75%) 7201.74 92.99
1 1 99.78 670.94( 1.59%) ( 1.59%) 10434.41 57.02
抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 0.80%
X 方向的有效质量系数: 97.01%
============================================================ 仅考虑 Y 向地震时的地震力
- 27 -
RC框架结构设计
Floor : 层号 Tower : 塔号
F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩
振型 1 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) 6 1 0.00 0.00 5 1 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00
振型 2 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y (kN) (kN) 6 1 0.00 140.86 5 1 0.00 159.03 4 1 0.00 141.76 3 1 0.00 117.21 2 1 0.00 86.73 1 1 0.00 53.36
振型 3 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y (kN) (kN) 6 1 0.00 0.00 5 1 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00
振型 4 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y (kN) (kN) 6 1 0.00 0.00 - 28 -
(kN-m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 F-y-t (kN-m) 0.06 0.07 0.07 0.06 0.04 0.03 F-y-t (kN-m) -0.07 -0.08 -0.07 -0.06 -0.04 -0.03 F-y-t (kN-m) 0.00
RC框架结构设计
5 1 0.00 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00 0.00
振型 5 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) 6 1 0.00 -90.76 5 1 0.00 -61.68 4 1 0.00 11.85 3 1 0.00 79.35 2 1 0.00 109.45 1 1 0.00 90.34
振型 6 的地震力
-------------------------------------------------------
Floor Tower F-y-x F-y-y (kN) (kN) 6 1 0.00 0.00 5 1 0.00 0.00 4 1 0.00 0.00 3 1 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00
各振型作用下 Y 方向的基底剪力
------------------------------------------------------- 振型号 剪力(kN) 1 0.00 2 698.96 3 0.00 4 0.00 5 138.56 6 0.00
各层 Y 方向的作用力(CQC) Floor : 层号 Tower : 塔号
Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力 Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力 My : Y 向地震作用下结构的弯矩
- 29 -
(kN-m) -0.05 -0.03 0.00 0.04 0.06 0.05 F-y-t (kN-m) 0.05 0.03 -0.01 -0.04 -0.06 -0.05 RC框架结构设计
Static Fy: 静力法 Y 向的地震力
------------------------------------------------------------------------------------------
Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN-m) (kN) (注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
6 1 167.10 167.10( 2.78%) ( 2.78%) 601.55 309.96 5 1 170.22 335.57( 2.54%) ( 2.54%) 1807.49 222.68 4 1 142.33 462.66( 2.27%) ( 2.27%) 3456.28 181.57 3 1 141.95 561.83( 2.04%) ( 2.04%) 5420.81 140.46 2 1 140.07 647.69( 1.86%) ( 1.86%) 7638.66 99.35 1 1 105.21 713.40( 1.69%) ( 1.69%) 11096.47 60.92
抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 0.80%
Y 方向的有效质量系数: 97.41%
==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========
层号 塔号 X向调整系数 Y向调整系数 1 1 1.000 1.000 2 1 1.000 1.000 3 1 1.000 1.000 4 1 1.000 1.000 5 1 1.000 1.000 6 1 1.000 1.000
**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT
- 30 -
RC框架结构设计
附录D
///////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////// |公司名称: 华晨设计院 | | |
| SATWE 位移输出文件 | | 文件名称: WDISP.OUT | | |
| 工程名称: 综合办公楼 设计人: 舒 | | 工程代号: 校核人: 邓 日期:2013/ 6/ 8 | /////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////////// 所有位移的单位为毫米 Floor : 层号 Tower : 塔号
Jmax : 最大位移对应的节点号
JmaxD : 最大层间位移对应的节点号 Max-(Z) : 节点的最大竖向位移 h : 层高
Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移 Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移
Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值
Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角
DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例
Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者
X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移
=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX
6 1 250 10.04 10.03 3600.
250 0.60 0.60 1/5963. 87.3% 1.00 5 1 205 9.50 9.50 3600.
205 1.13 1.13 1/3185. 37.1% 1.44 4 1 160 8.48 8.48 3600.
160 1.55 1.55 1/2324. 21.4% 1.49 3 1 115 7.02 7.02 3600.
- 31 -
RC框架结构设计
115 1.88 1.88 1/1915. 17.9% 1.43 2 1 70 5.19 5.18 3600.
70 2.22 2.22 1/1625. 5.2% 1.22 1 1 25 2.98 2.97 5100.
25 2.98 2.97 1/1713. 99.9% 0.93
X方向最大层间位移角: 1/1625.(第 2层第 1塔)
=== 工况 2 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h Ratio_AX
6 1 250 10.27 10.03 3600.
250 0.62 0.60 1/5825. 87.3% 5 1 205 9.73 9.50 3600.
205 1.16 1.13 1/3112. 37.1% 4 1 160 8.68 8.48 3600.
160 1.58 1.55 1/2272. 21.4% 3 1 115 7.19 7.02 3600.
115 1.92 1.88 1/1873. 17.9% 2 1 70 5.31 5.18 3600.
70 2.27 2.22 1/1588. 5.2% 1 1 25 3.05 2.97 5100.
25 3.05 2.97 1/1673. 99.9%
X方向最大层间位移角: 1/1588.(第 2层第 1塔)
=== 工况 3 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h Ratio_AX
6 1 253 10.26 10.03 3600.
253 0.62 0.60 1/5834. 87.3% 5 1 208 9.72 9.50 3600.
208 1.16 1.13 1/3114. 37.1% 4 1 163 8.68 8.48 3600.
163 1.58 1.55 1/2272. 21.4% 3 1 118 7.18 7.02 3600.
118 1.92 1.88 1/1873. 17.9% 2 1 73 5.30 5.18 3600.
73 2.27 2.22 1/1589. 5.2% 1 1 28 3.04 2.97 5100.
- 32 -
DxR/Dx 1.00 1.44 1.49 1.43 1.22 0.93 DxR/Dx 1.00 1.44 1.49 1.43 1.22 RC框架结构设计
28 3.04 2.97 1/1675. 99.9% 0.93
X方向最大层间位移角: 1/1589.(第 2层第 1塔)
=== 工况 4 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
6 1 290 9.36 9.36 3600.
290 0.58 0.58 1/6178. 80.4% 5 1 245 8.83 8.83 3600.
245 1.05 1.05 1/3425. 34.9% 4 1 200 7.87 7.87 3600.
200 1.42 1.42 1/2539. 19.9% 3 1 155 6.52 6.52 3600.
155 1.70 1.70 1/2118. 17.0% 2 1 110 4.86 4.86 3600.
110 1.99 1.99 1/1811. 2.3% 1 1 65 2.88 2.88 5100.
65 2.88 2.88 1/1771. 99.9%
Y方向最大层间位移角: 1/1771.(第 1层第 1塔)
=== 工况 5 === Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h Ratio_AY
6 1 290 11.12 9.36 3600.
290 0.69 0.58 1/5220. 80.4% 5 1 245 10.50 8.83 3600.
245 1.25 1.05 1/2884. 34.9% 4 1 200 9.36 7.87 3600.
200 1.69 1.42 1/2135. 19.9% 3 1 155 7.76 6.52 3600.
155 2.02 1.70 1/1779. 17.0% 2 1 110 5.78 4.86 3600.
110 2.37 1.99 1/1520. 2.3% 1 1 65 3.42 2.88 5100.
65 3.42 2.88 1/1491. 99.9%
Y方向最大层间位移角: 1/1491.(第 1层第 1塔)
- 33 -
1.00 1.39 1.45 1.39 1.19 1.00 DyR/Dy 1.00 1.39 1.45 1.39 1.19 1.00 RC框架结构设计
=== 工况 6 === Y- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_A
6 1 250 11.12 9.36 3600.
250 0.69 0.58 1/5220. 80.4% 1.00 5 1 205 10.50 8.83 3600.
205 1.25 1.05 1/2884. 34.9% 1.39 4 1 160 9.36 7.87 3600.
160 1.69 1.42 1/2135. 19.9% 3 1 115 7.76 6.52 3600.
115 2.02 1.70 1/1779. 17.0% 2 1 70 5.78 4.86 3600.
70 2.37 1.99 1/1520. 2.3% 1 1 25 3.42 2.88 5100.
25 3.42 2.88 1/1491. 99.9%
Y方向最大层间位移角: 1/1491.(第 1层第 1塔)
=== 工况 7 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X ) Ave-(X) Ratio-(X) h
JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h Ratio_AX
6 1 253 3.17 3.17 1.00 3600.
253 0.17 0.17 1.00 1/9999. 82.8% 5 1 208 3.00 3.00 1.00 3600.
208 0.32 0.32 1.00 1/9999. 41.6% 4 1 163 2.68 2.68 1.00 3600.
163 0.45 0.45 1.00 1/8041. 26.2% 3 1 118 2.24 2.23 1.00 3600.
118 0.57 0.56 1.00 1/6371. 22.2% 2 1 73 1.67 1.67 1.00 3600.
73 0.69 0.69 1.00 1/5216. 0.5% 1 1 28 0.98 0.98 1.00 5100.
28 0.98 0.98 1.00 1/5196. 99.9%
X方向最大层间位移角: 1/5196.(第 1层第 1塔) X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 6层第 1塔) X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 6层第 1塔)
=== 工况 8 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移
- 34 -
1.45 1.39 1.19 1.00 DxR/Dx 1.00 1.41 1.53 1.51 1.30 1.02 RC框架结构设计
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
6 1 250 7.14 7.14 1.00 3600.
250 0.41 0.41 1.00 1/8730. 73.9% 1.00 5 1 205 6.73 6.73 1.00 3600.
205 0.72 0.72 1.00 1/5022. 38.1% 1.34 4 1 160 6.01 6.01 1.00 3600.
160 0.99 0.99 1.00 1/3635. 24.1% 1.46 3 1 115 5.02 5.02 1.00 3600.
115 1.23 1.23 1.00 1/2928. 21.1% 2 1 70 3.79 3.79 1.00 3600.
70 1.49 1.49 1.00 1/2417. 9.0% 1 1 25 2.30 2.30 1.00 5100.
25 2.30 2.30 1.00 1/2217. 99.9%
Y方向最大层间位移角: 1/2217.(第 1层第 1塔) Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 6层第 1塔) Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 6层第 1塔)
=== 工况 9 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Z) 6 1 288 -3.01 5 1 243 -3.78 4 1 198 -4.18 3 1 153 -4.21 2 1 108 -3.94 1 1 64 -3.16
=== 工况 10 === 竖向活载作用下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Z) 6 1 272 -0.91 5 1 219 -1.31 4 1 174 -1.26 3 1 129 -1.15 2 1 84 -1.00 1 1 55 -0.80
=== 工况 11 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx
- 35 -
1.45 1.27 1.09 RC框架结构设计
6 1 250 10.40 10.40 1.00 3600. 250 0.61 0.61 1.00
5 1 205 9.80 9.79 1.00 3600. 205 1.14 1.14 1.00
4 1 160 8.66 8.66 1.00 3600. 160 1.56 1.56 1.00
3 1 115 7.10 7.10 1.00 3600. 118 1.89 1.89 1.00
2 1 70 5.21 5.21 1.00 3600. 73 2.23 2.23 1.00
1 1 25 2.98 2.98 1.00 5100. 25 2.98 2.98 1.00
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔) X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 6层第 1塔)
=== 工况 12 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx
6 1 250 10.65 10.40 1.02 3600. 250 0.62 0.61 1.02
5 1 205 10.02 9.79 1.02 3600. 205 1.16 1.14 1.02
4 1 160 8.86 8.66 1.02 3600. 160 1.60 1.56 1.02
3 1 115 7.27 7.10 1.02 3600. 115 1.94 1.89 1.02
2 1 70 5.33 5.20 1.02 3600. 70 2.28 2.23 1.02
1 1 25 3.05 2.98 1.02 5100. 25 3.05 2.98 1.02
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔) X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 6层第 1塔)
=== 工况 13 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx
6 1 253 10.64 10.40 1.02 3600. 253 0.62 0.61 1.02
5 1 208 10.02 9.79 1.02 3600. 208 1.16 1.14 1.02
- 36 -
RC框架结构设计
4 1 163 8.86 8.66 1.02 3600. 163 1.60 1.56 1.02
3 1 118 7.26 7.10 1.02 3600. 118 1.94 1.89 1.02
2 1 73 5.33 5.21 1.02 3600. 73 2.28 2.23 1.02
1 1 28 3.05 2.98 1.02 5100. 28 3.05 2.98 1.02
X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔) X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔)
=== 工况 14 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy
6 1 290 9.67 9.67 1.00 3600. 290 0.59 0.59 1.00
5 1 245 9.08 9.08 1.00 3600. 245 1.06 1.06 1.00
4 1 200 8.02 8.02 1.00 3600. 200 1.43 1.43 1.00
3 1 155 6.59 6.59 1.00 3600. 155 1.71 1.71 1.00
2 1 110 4.88 4.88 1.00 3600. 110 2.00 2.00 1.00
1 1 65 2.89 2.88 1.00 5100. 65 2.89 2.88 1.00
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔) Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 1层第 1塔)
=== 工况 15 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy
6 1 290 11.49 9.67 1.19 3600. 290 0.70 0.59 1.18
5 1 245 10.79 9.08 1.19 3600. 245 1.26 1.06 1.19
4 1 200 9.53 8.02 1.19 3600. 200 1.70 1.43 1.19
3 1 155 7.84 6.59 1.19 3600. 155 2.03 1.71 1.19
- 37 -
RC框架结构设计
2 1 110 5.80 4.88 1.19 3600. 110 2.38 2.00 1.19
1 1 65 3.43 2.88 1.19 5100. 65 3.43 2.88 1.19
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.19(第 3层第 1塔) Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.19(第 2层第 1塔)
=== 工况 16 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy
6 1 250 11.49 9.67 1.19 3600. 250 0.70 0.59 1.18
5 1 205 10.79 9.08 1.19 3600. 205 1.26 1.06 1.19
4 1 160 9.53 8.02 1.19 3600. 160 1.70 1.43 1.19
3 1 115 7.84 6.59 1.19 3600. 115 2.03 1.71 1.19
2 1 70 5.80 4.88 1.19 3600. 70 2.38 2.00 1.19
1 1 25 3.43 2.88 1.19 5100. 25 3.43 2.88 1.19
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.19(第 3层第 1塔) Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.19(第 2层第 1塔)
- 38 -
RC框架结构设计
附录G
+------------------------------------------------------------------------------+
+ JCCAD 计 算 结 果 文 件 +
+ +
+ 工程名称: 综合办公楼 + + 计算日期: 2013- 6- 3 + + 计算时间: 17:42:36 + 计算内容: +---------------------------------------- --------------------------------------+
荷载代码Load 荷载组合公式
548 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活 549 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x 553 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y 557 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x 561 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y
573 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x 577 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x 581 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y 585 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y 589 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活 593 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活 597 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活 601 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活 1185 SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活 1186 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活
1187 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活 1188 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x 1192 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y 1196 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x 1200 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y
1212 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x 1216 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x 1220 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y 1224 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y 1228 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活 1232 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活 1236 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活 1240 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活
计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载
- 39 -
+ + RC框架结构设计
独基底板最小配筋率:0.150%
中华人民共和国国家标准GB50007-2011 --综合法
符号说明:
fak : 地基承载力特征值
fa : 修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE) q : 用于地基承载力特征值修正的基础埋深 Pt : 平均覆土压强(包括基础自重)
fy : 计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度 ft : 混凝土轴心抗拉强度设计值 Load: 荷载代码
Mx' : 相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值 My' : 相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值 N' : 相对于基础底面形心的轴力标准组合值 Pmax: 该组合下最大基底反力 Pmin: 该组合下最小基底反力 S : 基础底面长 B : 基础底面宽
M1 : 底板x向配筋计算用弯矩设计值 M2 : 底板y向配筋计算用弯矩设计值 AGx : 底板x向全截面配筋面积 AGy : 底板y向全截面配筋面积
节点号= 1 位置:1:A
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) B(mm)
601 124.94 -70.74 1251.67 282.57 148.54 2597
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 193. 307.2 310.5 410. 500. 1187 X- 231. 355.4 361.1 450. 500. 1187 Y+ 200. 315.0 322.9 420. 500. 1240 Y- 242. 369.4 374.2 460.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
- 40 -
fa(kPa) 236.00 S(mm) 2597 RC框架结构设计
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 302.9 2077.8 1240 312.0 2139.9 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
节点号= 2 位置:1:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
585 47.09 -75.16 1569.61 270.64 200.99 236.00 2761 2761
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 243. 370.8 374.2 460. 500. 1187 X- 283. 415.4 428.8 500. 500. 1220 Y+ 268. 398.4 414.9 490. 500. 1240 Y- 273. 405.3 414.9 490.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 372.0 2551.2 1240 356.6 2445.9 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
节点号= 3 位置:1:C
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa
- 41 -
RC框架结构设计
宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
581 -46.37 -75.46 1569.83 270.55 201.13 236.00 2761 2761
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 243. 370.8 374.2 460. 500. 1187 X- 283. 415.7 428.8 500. 500. 1236 Y+ 273. 405.0 414.9 490. 500. 1224 Y- 269. 398.8 414.9 490.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 372.2 2552.5 1236 356.4 2444.4 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
节点号= 4 位置:1:D
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
597 -124.36 -71.17 1251.59 282.51 148.58 236.00 2597
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 193. 307.1 310.5 410. 500. 1187 X- 231. 355.6 361.1 450. 500. 1236 Y+ 242. 369.1 374.2 460. 500. 1187 Y- 200. 315.1 322.9 420.
- 42 -
S(mm) 2597 RC框架结构设计
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 303.1 2078.8 1236 311.8 2138.5 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
节点号= 9 位置:3:A
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
585 92.90 7.07 2160.85 253.59 218.30 236.00 3239 3239
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 213. 556.5 563.3 590. 500. 1187 X- 211. 551.9 563.3 590. 500. 1187 Y+ 209. 546.8 563.3 590. 500. 1187 Y- 217. 564.6 579.2 600.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 3600 350 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 655.0 4112.0 1224 671.9 4218.0 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
- 43 -
RC框架结构设计
节点号= 10 位置:3:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
548 22.62 16.74 4999.38 237.60 233.67 236.00 3689 6589
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 264. 1668.5 1694.7 490. 500. 1187 X- 262. 1655.4 1694.7 490. 3400. 1187 Y+ 262. 693.6 714.1 680. 3400. 1187 Y- 264. 699.8 714.1 680.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3700 6600 500 2 600 3500 200
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 1543.6 8932.8 1187 1216.7 6932.6 x实配:B14@100(0.24%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 10 位置:3:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
573 21.67 69.45 5003.40 240.99 230.10 236.00 6589
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 264. 1668.5 1694.7 490. 500. 1187 X- 262. 1655.4 1694.7 490. 3400. 1187 Y+ 262. 693.6 714.1 680.
- 44 -
S(mm) 3694 RC框架结构设计
3400. 1187 Y- 264. 699.8 714.1 680.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3700 6600 500 2 600 3500 200
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 1543.6 8932.8 1187 1216.7 6932.6 x实配:B14@100(0.24%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 12 位置:3:D
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
581 -92.65 8.65 2135.97 254.14 217.75 236.00 3220
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 210. 549.3 563.3 590. 500. 1187 X- 208. 546.6 547.6 580. 500. 1220 Y+ 220. 570.8 579.2 600. 500. 1187 Y- 206. 542.0 547.6 580.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 3600 350 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 646.3 4056.9 1220 665.6 4178.5 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
- 45 -
S(mm) 3220 RC框架结构设计
节点号= 17 位置:5:A
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
585 93.29 -1.28 2121.53 252.92 218.64 236.00 3210 3210
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 207. 545.5 547.6 580. 500. 1187 X- 208. 546.3 547.6 580. 500. 1187 Y+ 205. 539.2 547.6 580. 500. 1224 Y- 218. 566.9 579.2 600.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 3600 350 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 639.9 4016.9 1224 660.9 4148.8 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
节点号= 18 位置:5:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
577 117.75 -62.48 4812.76 244.80 226.61 236.00 6499
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 263. 1593.9 1609.3 470.
- 46 -
S(mm) 3599 RC框架结构设计
500. 1187 X- 264. 1602.8 1609.3 470. 3400. 1187 Y+ 258. 649.9 662.0 650. 3400. 1187 Y- 270. 675.2 679.1 660.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 6500 500 2 600 3500 200
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 1426.5 8255.3 1187 1141.4 6503.9 x实配:B16@150(0.21%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 18 位置:5:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
581 -87.49 -10.73 4816.33 240.07 231.63 236.00 6499
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 263. 1593.9 1609.3 470. 500. 1187 X- 264. 1602.8 1609.3 470. 3400. 1187 Y+ 258. 649.9 662.0 650. 3400. 1187 Y- 270. 675.2 679.1 660.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 6500 500 2 600 3500 200
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)
- 47 -
S(mm) 3599 RC框架结构设计
1187 1426.5 8255.3 1187 1141.4 6503.9 x实配:B16@150(0.21%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 20 位置:5:D
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
581 -90.87 -10.17 2004.96 255.79 215.90 236.00 3120 3120
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 194. 515.9 516.7 560. 500. 1187 X- 196. 519.8 532.0 570. 500. 1220 Y+ 207. 545.9 547.6 580. 500. 1187 Y- 192. 511.7 516.7 560.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 3600 350 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 604.1 3792.4 1220 628.5 3945.5 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
节点号= 25 位置:7:A
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
585 93.29 1.28 2121.53 252.92 218.64 236.00 3210 3210
柱下独立基础冲切计算:
- 48 -
RC框架结构设计
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 208. 546.3 547.6 580. 500. 1187 X- 207. 545.5 547.6 580. 500. 1187 Y+ 205. 539.2 547.6 580. 500. 1224 Y- 218. 566.9 579.2 600.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 3600 350 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 639.9 4016.9 1224 660.9 4148.8 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
节点号= 26 位置:7:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
573 117.75 62.48 4812.76 244.80 226.61 236.00 6499
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 264. 1602.8 1609.3 470. 500. 1187 X- 263. 1593.9 1609.3 470. 3400. 1187 Y+ 258. 649.9 662.0 650. 3400. 1187 Y- 270. 675.2 679.1 660.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 6500 500 2 600 3500 200
- 49 -
S(mm) 3599 RC框架结构设计
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 1426.5 8255.3 1187 1141.4 6503.9 x实配:B16@150(0.21%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 26 位置:7:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
581 -87.49 10.73 4816.33 240.07 231.63 236.00 6499
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 264. 1602.8 1609.3 470. 500. 1187 X- 263. 1593.9 1609.3 470. 3400. 1187 Y+ 258. 649.9 662.0 650. 3400. 1187 Y- 270. 675.2 679.1 660.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 6500 500 2 600 3500 200
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 1426.5 8255.3 1187 1141.4 6503.9 x实配:B16@150(0.21%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 28 位置:7:D
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
581 -90.87 10.17 2004.97 255.79 215.90 236.00 3120
- 50 -
S(mm) 3599 S(mm) 3120 RC框架结构设计
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 196. 519.8 532.0 570. 500. 1187 X- 194. 515.9 516.7 560. 500. 1220 Y+ 207. 545.9 547.6 580. 500. 1187 Y- 192. 511.7 516.7 560.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 3600 350 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 604.1 3792.4 1220 628.5 3945.5 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
节点号= 33 位置:9:A
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
585 92.90 -7.07 2160.85 253.59 218.30 236.00 3239
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 211. 551.9 563.3 590. 500. 1187 X- 213. 556.5 563.3 590. 500. 1187 Y+ 209. 546.8 563.3 590. 500. 1187 Y- 217. 564.6 579.2 600.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3600 3600 350
- 51 -
S(mm) 3239 RC框架结构设计
2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 655.0 4112.0 1224 671.9 4218.0 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
节点号= 34 位置:9:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
548 22.62 -16.74 4999.38 237.60 233.67 236.00 3689 6589
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 262. 1655.4 1694.7 490. 500. 1187 X- 264. 1668.5 1694.7 490. 3400. 1187 Y+ 262. 693.6 714.1 680. 3400. 1187 Y- 264. 699.8 714.1 680.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3700 6600 500 2 600 3500 200
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 1543.6 8932.8 1187 1216.7 6932.6 x实配:B14@100(0.24%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 34 位置:9:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
- 52 -
RC框架结构设计
577 21.67 -69.44 5003.40 240.99 230.10 236.00 3694 6589
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 262. 1655.4 1694.7 490. 500. 1187 X- 264. 1668.5 1694.7 490. 3400. 1187 Y+ 262. 693.6 714.1 680. 3400. 1187 Y- 264. 699.8 714.1 680.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 3700 6600 500 2 600 3500 200
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 1543.6 8932.8 1187 1216.7 6932.6 x实配:B14@100(0.24%) y实配:B16@100(0.33%)
节点号= 36 位置:9:D
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
581 -92.65 -8.65 2135.97 254.14 217.75 236.00 3220
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 208. 546.6 547.6 580. 500. 1187 X- 210. 549.3 563.3 590. 500. 1220 Y+ 220. 570.8 579.2 600. 500. 1187 Y- 206. 542.0 547.6 580.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
- 53 -
S(mm) 3220 RC框架结构设计
No S B H 1 3600 3600 350 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 646.3 4056.9 1220 665.6 4178.6 x实配:B14@100(0.29%) y实配:B14@100(0.29%)
节点号= 41 位置:11:A
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
601 124.94 70.74 1251.73 282.58 148.55 236.00 2597
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 231. 355.4 361.1 450. 500. 1187 X- 193. 307.2 310.5 410. 500. 1187 Y+ 200. 315.0 322.9 420. 500. 1240 Y- 242. 369.4 374.2 460.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 303.0 2077.9 1240 312.0 2140.0 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
节点号= 42 位置:11:B
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
- 54 -
S(mm) 2597 RC框架结构设计
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)
585 47.09 75.16 1569.72 270.65 201.00 236.00 2761 2761
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 283. 415.4 428.8 500. 500. 1187 X- 243. 370.8 374.2 460. 500. 1220 Y+ 269. 398.4 414.9 490. 500. 1240 Y- 273. 405.3 414.9 490.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 372.0 2551.4 1240 356.6 2446.0 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
节点号= 43 位置:11:C
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) B(mm)
581 -46.37 75.45 1569.94 270.56 201.15 236.00 2761
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 283. 415.7 428.8 500. 500. 1187 X- 243. 370.8 374.2 460. 500. 1236 Y+ 273. 405.0 414.9 490. 500. 1224 Y- 269. 398.8 414.9 490.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
- 55 -
S(mm) 2761 RC框架结构设计
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 372.2 2552.7 1236 356.4 2444.6 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
节点号= 44 位置:11:D
C30 fak(kPa)= 210.0 q= 1.80m Pt= 30.0kPa fy=300MPa 宽度修正系数= 0.00 深度修正系数= 1.00
Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) 597 -124.36 71.17 1251.65 282.52 148.59 236.00 2597
柱下独立基础冲切计算:
at(mm) load 方向 p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm) 500. 1187 X+ 231. 355.6 361.1 450. 500. 1187 X- 193. 307.1 310.5 410. 500. 1236 Y+ 242. 369.1 374.2 460. 500. 1187 Y- 200. 315.1 322.9 420.
基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度! 不用进行受剪承载力计算
基础各阶尺寸:
No S B H 1 2800 2800 300 2 600 600 300
柱下独立基础底板配筋计算:
Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm) 1187 303.1 2078.9 1236 311.8 2138.6 x实配:B16@200(0.21%) y实配:B16@200(0.21%)
* END *
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B(mm) 2597 RC框架结构设计
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