某教学实验楼，上部构造为七层框架，英框架主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度级别 为
C30。底层层高3. 4m （局部10m,内有10 t桥式吊车），别的层高3.3m,底层柱网平而布垃及柱底荷 载见附图。 2.1. 2建筑物场地资料
拟建建筑物场地位于市区内，地势平坦，建筑物平而位置见图2-1。
图2-1建筑物平面位置示意图
建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。
场地地卜水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，依照已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀 性。
建筑地基土层分布状况及各上层物理、力学指标见表2.1.
表2・1地基各土层物理，力学指标
层底 埋土层名称 土 层 编 号 1 2 杂填土 灰褐色粉质 粘土 3 灰褐色泥质 粘土 4 黄褐色粉土 夹粉质粘土 灰-绿色粉质 粘土 27.4 CO 层厚 (m) C II (kPa) Es 深 (m) 1.8 10.1 (kN/m3) e (%) (。) (MPa) A (kPa) (MPa) 1.8 & 3 17.5 18.4 0. 90 S3 0. 95 16・7 21. 1 5.4 125 0. 72 22.1 12.0 17.8 1.06 34 1. 10 14.2 3.8 95 0. 86 5.3 19. 1 0. 88 30 0. 70 18.4 23.3 11.5 140 3. 44 5 >27.4 19.7 0. 72 26 0. 46 36.5 26.8 8・6 210 2. 82 2. 2选取桩型、桩端持力层 > 承台埋深 2. 2.1选取桩型
由于框架跨度大并且不均匀，柱底荷载大， 不适当采用注基本。
依照施工场地、地基条件以及场地周边环境 条件，选取桩基本。因转孔灌注桩泥水排泄不便, 为减少对周边环境污染,采用静爪预制桩,这样 n]•以较好保证桩身质量，并在较短施工工期完毕 沉桩任务，同步，本地施工技术力量、施工设备 以及材料供应也为采用静压桩提供也许性。
2. 2.2选取桩几何尺寸以及承台埋深
根据地基丄分布，第③层是灰色淤泥质粉质 粘土，且比较后，而第④层是粉上夹粉质粘土，
因此第④层是比较适合桩端持力层。桩端全断而进入持力层1.0m (>2d),工程桩入土深度为
= 1.8 + 8.3+12+1 = 23.1m
由于第①层后1.8m,地下水位为离地表2. Im,为了使地下水对承台没有影响，因此选取承台底进 入第②层上
0. 3m,即承台埋深为2. Im,桩基得有效桩长即为23. 1-2. l=21ma
桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层〈10时，桩边长取300〜400, 350mmX 350mm,由施工 设备规泄，桩分为两节，上段长11m,下段长
11m (不涉及桩尖长度在内)，实际桩长比有效桩长长lm,
图2-2桩基及上层分布示意图
这是考虑持力层也许有一泄起伏以及桩需要嵌入承台一泄长度而留有余地。
桩基以及土层分布示意如图2-2o
2.3拟定单桩极限承载力原则值 本设计属于二级建筑桩基，采用经验参数法用惱力触探法估算单桩极限承载力原则值。 依照单桥探头静力触探资料匕按图2-3拟定桩侧极限阻力原则
图2-3 p厂q丈曲线 图2-4
由于除去杂土外，第②，③，④，⑤层土都是粘上则采用图2. 3中折线oabc来拟定桩侧极限阻力原
1 \\ 1 |[ 1
卜
则值:
即：£ V 1000 kPa 时，qik =0.05Pv
P. >\\(mkPa时，c/sk =0.025Pv +25
桩端竖向极限承载力原则值讣算公式
Quk = Qsk + Qpk = U〉［qgli + CtP.skAp
其中：Psk = g (Pskl + pPski)
u -------- 桩身截面周长，m。 h 一一桩穿过第i层土厚度。
AP 一一桩身横截而积，扩底桩为桩底水平投影而积，a 一一桩端阻力修正系数，査表
2. 20
由于桩尖入土深度H二23. lm(15 依照静力触探法求G* ,依照图2-3和表2. 1数据(各层土 Ps值)，有如下： 第二层：h < 6/n, qw = 15kPa; 6< h < 10.1/w, qsk = Q.O5Ps = 0.05 x 720 = 36kPa; 第三层：10」< h < 22・bn、q、k = 0.05ps = 0.05 x 860 = 43kPa: 第四层：22.3 表2・3极限桩侧、桩端阻力原则值 静力触探法 层序 Qsk (kPa) 15(hW6) 36 43 经验参数法 aq玫(kPa ) Qsk 伙Pa) Qpk 伙 Pa) 0 ◎ 粉质粘土 淤泥质粉质黏土 35 29 55 粉质黏土 111 按静力触探法拟立单桩竖向极限承载力原则值: Quk = Qsk + Qpk = u^q skill + aPskAp 1784. 5 2200 =4x035x(15x(6-2.1) +36x4.1+43x12+111x1) +0.352 x 1784.5 =1166.34+218.6 =1385kN 估算单桩竖向承载力设计值(人=人=1-60 ) %=2± + 鱼=竺=865.6册 儿八 L6 按经验参数法拟定单桩竖向承载力极限承载力原则值： Quk = Qsk + Qpk=4 x 0.35 x (35 x 8+ x 29 x 12 +55 x 1) +0.35’ x 2200 =956.2+269.5 =1226kN 估算单桩竖向承载力设计值(儿=八=1.65 ) 只2 = 2± +迦=些 =743册 人 YP 165 由于R】＞R=,因此最后按经验参数法计算单桩承载力设讣值，即采用R = R2= 743kN,初步拟定桩数。 2. 4 拟定桩数和承台底面尺寸 卜而以①一B.①一C荷载计算。 2.4.1 B柱桩数和承台拟定 最大他力纽介荷我：F=2294kN,M=78kN・m, Q=47kN 初步估算桩数，由于柱子是偏心受压，故考虑一左系数，规范中建议取1.1~1.2, 当前取1.1系数，即： n》£xl.l =辔 xl.l = 3.4（根） 取 n=4 根，桩距 >3d=l.O5m , 桩位平面布置如图2-5,承台底而尺寸为1.9mxl.9mo 2.4.2 C柱柱桩数和承台拟定 最大伦力纟］■介荷栈 F =3254kN,M=41 kN • m, Q =56kN F 3254 初步估算桩数n n w x 1・1二亏x 1・1=4.6（ ） R 743 取 n=5 根，Sa >3d=1.05m ,取 » = 1.6m ,则承台底尺寸为 2.3mx2.3m<） 桩位平而布宜如图2-6（四个角匕桩与中间桩〃 =800迈=1130〃山> 1050〃〃” ） ±^1.00 -0.30 V iac LT -」 L-1 g r O Y X 匚 I- %參 % T- L-1 X co 3 L g o t * 3 Y ZJ T- J h 图2-5四桩桩基本 2.5拟定复合基桩竖向承载力设计值 该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底而下并非欠固结土，新填土等，故承台底而不会于上脱离, 因此宜考虑 桩群、土、承台互相作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值• 当前，考虑桩基群桩效应有两种办法。《地基规范》采用等代实体法，《桩基规范》采用群桩效应系 数法。下而用群桩效应系数法讣算B, C复合基桩竖向承载力设计值 2. 5.1四桩承台承载力计算（B承台） DO…P…P -- ------------ ! 1 1 八 Af 一 C _； : o o o a Q—Q__.__Q_.___a 图2-7 O 承台净而积：Ar=1.92 -4x0.352 =3・12〃『。 承台底地基土极限阻力原则值：qck=2fk= 2x\\25 =250KPa 250x3.2 n 4 = \\95kN Q* =必』=956.2kN Qpk = Apqp = 269.5kN 分项系数 =/p =1.65,=1.70 由于桩分布不规则，因此要对桩距径比进行修正，修正如下: 乞=0.886 學=0.886 些\"1.9 = 2.4 d Jnh v'4x0.35 竺=匕=0.09 / 21 群桩效应系数査表得：亿=0.&〃p=1.64 A' A( Ae Ac 承台底土阻力群桩效应系数：=〃；二+ 〃：丄 承台外区净面积A： =1.92 -(1.9-0.35)2 =1.2加2 承台内区净而积 A； =A<-A； =3.12-1.2 = 1.92 m2 査表 〃；=0.11,〃： =0.63 A1 Ac Ae i tn i 7 那么，B复合桩基竖向承载力设计值R: P a QPk Qck nQ 956.2 仆/269・5 nQ1 Ys 2.5・2五桩承台承载力计算（C承台） =767kN 承台净面积：4 =2.32 -5X0.352 =4.6775 承台底地基上极限阻力原则值：qck = 2fi = 2x\\25 = 250KPa 250x4.6775 n 5 =234kN QTD』i=956.5kN QP严 Apqp=2S.5kN 分项系数儿.=儿=1.65亿=1.70 由于桩分布不规则，因此要对桩距径比进行修正，修正如下: =0.886^1 75x0.35 詁 OJO95 群桩效应系数查表得：〃,=0・&〃p =1.64 =2.6 4 Ac r Ae Ac 承台底上阻力群桩效应系数：〃（.=〃；二+ 〃：丄 承台外区净而积A： =2・3?—（2・3 - 0.35）2 =1.4875亦 承台内区净而积A； = Ac -A； = 4.6775 -1.4875 = 3」9 m= 查表 〃；=0」1.〃： =0.63 3.19 1.4S75 + 0.63 4.6775 4.6775 那么，C复合桩基竖向承载力设汁值R: 1.6 =0.275 怕启+ 〃启+ 〃启心警+ 严§ 儿 y p 234 Ye 1・65 1.65 2.6 桩顶作用验算 2.6.1 四桩承台验算（B承台） （1）荷载取「柱“叭组合：F=2294kN,M=78kN • m, Q=47kN 承台高度设为lm等厚，荷载作用于承台顶面。 本工程安全级别为二级，建筑物重要性系数几0=1.0. 由于柱处在①轴线，它是建筑物边柱，因此室内填土比室外高，设为 此承台平均埋深 d = -（2」+ 2.4） = 2.25m。 2 作用在承台底形心处竖向力有F, G,但是G分项系数取为1. 2. F + G = 2294 +1.92x2.25x20xl.2 = 2294 +195 = 2489册 作用在承台底形心处弯矩工M =78 + 47xl = 125£N 桩顶受力计算如下: 工“土+红二竺+竺字674册 n（y「） 4 4x0.6- —二呈二竺一竺叫7他 工（0 4 4x0.62 N = ----------- =F + G 2489 n 4 ——=622册 y°N max = 674 kN v 1.27? + 0.275—= 769^ 1.70 0. 3m,即室内高至承台底2. 4m, 因 人N=622kN F + G = 1977 + 195 = 2172/UV 工 M =254 + 38xl = 29%N 桩顶受力讣算如下: N十土+工\"1性空警举= 543+⑵了 n 为（X） 4 4x0.6- N min _F + G = 丄 M —2|72_292XO.6 = 543_]2].7 4 4x0.62 N = ^^~ = ^l = 543kN n 4 y°N = 543kN （1）荷载取 B 柱 Nmax 组合：F=3254kN,M=41kN・m, Q=56kN 承台高度设为lm等厚，承台平均埋深d = 2.25/?? o 作用在承台底形心处竖向力有F, G,但是G分项系数取为1. 2.F + G = 3254+2.32 x 2.25x 20x1.2 = 3254 + 286 = 3540£N 作用在承台底形心处弯矩Y/W =41 + 56x1 =97^ =664.7RN 421.WV 桩顶受力讣算如2 \"土 +缪二空+空辱738.3訥 n 》(才) 5 F + GM x y max 3540 5 97 x 0.8 N min = --------------------------------- — ------------------------------------------- 4x0.3 工 4X0.8-67™ 并=仝£且= 708册 n 5 y°Nm^ = 738kN<.\\2R YQN = 3 便 kN ⑵ 荷载取 Mmax组合：F =3241 kN,M= 185kN • m, Q=6kN F + G = 3241 + 286 = 3527 kN ^2^=185 + 6x1 = 191^ 桩顶受力计算如下: 土+工\"5性竺 + 呼=7054 + 594 n 工（X） 4x0.8- 5 =765ZW “土土-性竺一質警「OS.—59.4 = — N 5 4x0.82 645.8&N =匚兰=冬巴=705.4WN n 5 /max = 765 ^<1.2/? yQN min > 0 y©N = 705 AkN v R = 769kN 满足规立 2. 7桩基本沉降验算 采用长期效应组合荷载原则值进行桩基本沉降计算。由于桩基本桩中心距不大于6d,因此可以采 用分层总和法计算最后沉降量。 2. 7.1 B柱沉降验算 竖向荷载原则值F = 1764^2 p宀八『・ j F + G 1764+1.9x 1.9x2.25x20 “ 门 基底处压力p = ----------- = ------------------------------------------ = 533nkPa A 1.9xl.9 甘舌占未「厂丄 17.5x1.8 + 18.4x0.3 o t “/ 门 基底自重压力yd = ---------------------------------- x2.1 = yikPu 2・1 基底处附加应力 PQ = P_« = 533.7-37 = 496 .IkPa 桩端平面下土自重应力£.和附加应力b： ( ②.在z = 2ni时： a = = 206.9 + 2x9.1 = 225. \\kPa % = 1,2% = % 9 = 2.1, a = 0.0786, b、. = 4ap0 =4x 0.0786 x 496.7 = 156.16k Pa ③.在z = 2.8/H时： cr(. = \"h = 206.9 + 2.8x9」=232.3欧 Pa % = 1,2% = 5.%© = 3, a = 0.0447, b, = 4伽=4x 0.0447 x 496.7 = 8&SkPa ④.在z = 4.3/H时 a = = 206.9 + 4.3x9.1 = 246k Pa % = 1,2% = 8.% § = 4 5, Q = 0.0.021 & = 4如=4 x 0.0218x 496.7 = 43.5® 将以上计算资料整顿于表2.4 表2・4 丁 g计算成果（B柱） 6 (kPa) Z(m) 0 2 2.8 4.3 % 1 1 1 1 2% 0 2. 1 3 4.5 a 0. 25 b 二(kPa) 206.9 225. 1 232. 38 246 496.7 156. 16 88.8 43.5 0. 0786 0. 0447 0. 0218 在z=4. 4m处，% =43.%46 = 0.176V0.2,因此本基本取乙=4.3加计算沉降量。 计算如表2・5 表2. 5计算沉降量（B柱） Z(mm) % 1 1 1 1 2% a忆一匕-忆日 E$i(kPd) △Sj = 4^x Ei (3乙一a—z—) 0 0 2. 1 3 4.5 0. 25 0. 1771 0. 1369 0. 1017 0 342.2 383.3 437.3 342.2 41. 1 54 11500 11500 11500 59. 1 7.1 9.3 2800 4300 S' =59. 1+7. 1*9. 3=75. 5mm 桩基本持力层性能良好，去沉降经验系数与=1・0。 短边方向桩数皿=2 ,等效距径比= 0.886^1 = 0.886V；1 9x1 9 = 2.4 ，长径比 d % = 2%35 = 60,承台长宽比乡杀（.=1・0，査表：Co = 0.031,0 = 1.9,C2 = 17.59 0 = Cl） + ----------- ------------- = 0.31 + ------------- ----- -------- = 0.082 〃 Ci（nb -1） + C2 1.9（2-1） + 17.59 y/nh J4X0・35 因此，四桩桩基本最后沉降=肖肖$二1.0x0.082x75.5 = 6.21〃〃” 2.7.2 C柱沉降验算 满足规泄 竖向荷载原则值F = 205%N 卄宀.r - j F + G 2053+ 2.3x 2.3x2.25x20 - 基底处压力p = ----------- = ------------------------------------------- = 51 SkPa A 23x2.3 甘未「r! ； 17.5x1.8 + 18.4x0.3 「 n 基底自重压力“1 = ---------x2.1 = 37 kPa 2.1 基底处附加应力P（）= P -倒=518 - 37 = 48 \\kPci 桩端平面下土自重应力6和附加应力b： （q =4o內）计算于衣2.6屮如F： 表2. 6氐①计算成果“柱） crc(kPa) Z(m) 0 2.3 4.3 5 % 1 1 1 1 2% 0 2 3. 74 4. 35 a a： (kPa) 0. 25 0. 084 0. 0305 0. 0232 206.9 227.8 246 252.8 481 161.6 5& 7 44.6 在Z二5m处，% =44%2 8 = 0.177<0.2,因此本基本取Zn = 5m计算沉降量计算如表2. 7 表2・7计算沉降量（C柱） Z(mm) % 1 1 1 1 2% J 0. 25 0. 1764 0. 1160 0. 1044 A5Z = 4-^X E\\i(kPd) Ei (%i -见忆“ 0 2300 4300 5000 0 2 3. 74 4. 35 0 4057 498.8 522 405.7 93. 1 23.2 11500 11500 8600 67. 88 15. 58 5. 20 S' =67. 88+15. 58+5. 20=88. 66mm 桩基本持力层性能良好，去沉降经验系数肖=1・0。 短边方向桩数恥=卩% =点=2・24,等效距径聖“886运 = 0 886空辺3 = 2 6,长径 V Z d 、bb V5x0.35 比% = %35必0,承台长宽比呀广1・0, 査表:Co = O.O31,Ci = 1.8&C? = 16・4 p = Cu -------------------- - ------- = 0.31 H --------------- - ---------------- = 0.00972 C\\（nb 一 1） + C2 1.88（2.24 一 1） +16.4 因此，四桩桩基本最后沉降疑S =0肖$ = 1.0x0.00972x75.5 = &6加呦 两桩基沉降差 △ = & 62-6.21 = 2.41\"劝 两桩基中心距/o = 3000\"加 变形容许值[△] = 0.002/（）= 6mm > 2A\\mm 满足规左 满足规定 2. 8桩身构造设计计算 两端桩长各11m,采用单点吊立强度进行桩身配筋设计。吊立位苣在距桩顶、桩端平而 0. 2931 （L二 11m）,起吊时桩身最大正负弯矩M max = 0.0429 Kql3 ,其中K二1. 3 ； ° = 0.352 X 25x1.2 = 3.675kN/加即为每延 米桩自重（1.2为恒载分项系数）。桩身长采用混凝土 强度C30, II级钢筋，因此： M max = 0.M29 Kql3 = 0.0429 xl.3x 3.675 xll2 = 24*kNM 桩身截而有效髙度/?（）= 0.35 一 0.04 = 0.3 bn 甘佥T 14?Xo^31O^ = 2 2 M z^oxiU 005156 人=丄（1 +Jl — 2a ）=丄（1 + 71-2x0.05156） = 0.9735 6 o 24.8 xlO 桩身受拉主筋 ^ = ^%,9735x300x310^7^r 选用2014（4 = 308/H/H2 > 214mm2）.因而整个截而主筋訂4虫14,人=615〃〃/ ,配筋率为 兀仏皿&6%〉％ “几英她构造规左配筋见施工图2皿 桩身强度(p(yefcA + fvAs ) = 1.0x (1.0x 14.3 x 350 x 310 + 310 x 615) = 1742 .2kN > R 满足 规左 2. 9承台设计 承台混凝土强度级别采用C20 2. 9.1四桩承台设计（B柱） 由于桩受力可知，桩顶最大反力= N,平均反力N = 622kN,桩顶净反力: j = %-- = 674-1^ = 625.3RN n 4 G F 2294 N, =N- — = — =——=573.5kN n n 4 (1) 柱对承台冲切 由图2-8 , % =仏=175呦,，承台厚度H=l. Om,计算截而处有效高度 = 1000 一 80 = 920nun ,承台底保护层厚度取80mm・ 冲毁比心 冲切系数血 0.72 0.72 心+ °・2 0.19 + 0.2 B柱截面取500X500/H/H2,混凝土抗拉强度设计值£=1100 kPa 冲切力设计值巧=F-工Q =2294- 573.5 = 1720.5灯V um = 4x (500 + 175) = 2700 nun = 2.7m aftumh{} =1.846x1100 x2.7x 0.92 = 5044 kN > 儿巧=1720.5k N = 1.846 ⑵角桩对承台冲切 由图 2-8, a]x = a}y = 175 nun.cx =c2 = 525mm 角桩冲毁比 4V=A.V=T^ = ^ = 0.19 /7Q o 48 0 48 角桩冲切系数“知urtet⑵ 曲勺+守）+知 C+¥）VA 型占）xllOOx 0.92 满足规宦 =2 X1.23 X （0.525 + =1524 2kN > y°N吋=625 3kN （3）斜截面抗剪验算 计算截面为I-I,截面有效高度hQ = 0.92m ,截面计算宽度b0=l.9m，混凝土抗压强度 fc =96⑷M = 9600好么，该计算截而最大剪力设汁值V = 2TV7max aY = a, = 175 nun = 2x674 =1348^ 剪跨比—严甥49 0 12 0 12 剪切系数\"yr丽匸 pfchj\\} = 0.2449 x 9600 xl.9x 0.92 = 4109 kN > /0V = 1348 kN （4）受弯计算 035 满足规左 承台IT截而处最大弯矩M = 27V“J = 1348x（0.175 + II 级钢筋 fY=3OON/mm2 ）=471.8^ 人=亠=471.8x2 0.9/vA（） 0.9x300x920 寸900〃加 2 每米宽度范畴配筋4 =罟=iOO^r ‘选用7屮4 =切加 > 咖加 整个承台宽度范畴内用筋7x1.9 = 133根，取14根，并且双向布置，即14虫14 （双向布置） （5）承台局部受压验算 B柱截面面积人=0.5x0.5 = 0.25/, 局部受压净而积= At = 0.25 m2, 局部受压计算面积 Ah 4 = (3 x 0.5) x(3x 0.5) = 2.25m2 混凝土局部受压强度提高系数0、0 = =3 1 ・350f九=1.35 x 3 x 9600 x 0.25 = 9720 kN>Fs = 2294 kN 满足条件 2. 9. 2五桩承台设计（C柱） 由于桩受力可知，桩顶最大反力Nmax=765^，平均反力N = 705AkN9桩顶净反力: Ng = -£ = 765- — = 707.8&N y max max 〃 5 G F 3254 N, =N ——=—=——= 650&N 7 n n 5 （1）柱对承台冲切 由图2.9 . 如=伽=375〃〃屛，承台厚度H=1.0m, il*算截而处有效髙度 = 1000 -80 = 920nun ,承台底保护层厚度取80mm. 冲毁比—S节諾“初6 冲切系数〃以=doy 0.72 _ 0.72 0.4076 +0.2 仏 +0.2 = 1.185 B柱截面取5OOX5OO/Z?/；72，混凝土抗拉强度设讣值=1100^/ 冲切力设计值斥=F _工Qi =3254-650.8 = 260^ % = 4x (500 + 375) = 3500 nun = 3.5/M aftumhx) =1.185x1100 x 3・5x0・92 = 4197RN> %坊=2603 kN (2) 角桩对承台冲切 由图 2. 9> a]x = a]y = 375mm.C\\ = c2 = 525nun 角桩冲毁比几=兀=7^ = ^ = 0.4076 f \"0.4076 + 0.2 v + 0.2 = 0.79 [讥2+分知G+訓A) 0 375 =2x 0.79 x (0.525 + 二一)xllOOx 0.92 =1139RN > /02Vjmax = 707.8ZJV (3) 斜截面抗剪验算 计算截面为I-I,截面有效高度h。= 0.92m,截面计算宽度九=19”，混凝土抗压强度 fc = 9.6Mpa = 9600 kPa，该计算截而最大剪力设il•值 V = 2Njmax = 2 x 707.8 = 1415 .6kN ax =心=375 nun 剪跨比 2X=2V= J = gl = 0.4076 0 12 0 12 剪切系数p = = 一—一 = 0」696 /lx+0.3 0.4076 +0.3 PfcbJ\\} = 0.1696 x 9600 x 2.3 x 0.92 = 3445 kN > /0V = 1415 .6kN (4)受弯计算 满足规定 承台 I-I 截而处最大弯矩 M =2Nfmaxy = 1415.6 x (0.375 + — ) = 77&6kN.m 2 II 级钢筋 fy=3OON/mm2 778.6 xlO6 犖鮎 2 4 = ---------------- = ------------------------ = 3134mm s 0.9人力 ° 0.9x300x920 A M 每米宽度范畴配筋人=二里 = 1363〃〃沪，选用7①16,人=1407加亦＞1363〃\"' 2.3 _ 整个承台宽度范畴内用筋7x2.3 = 16根，取16根，并且双向布置，即16虫16 (双向布宜) (5)承台局部受压验算 B 柱截而而积 A, = 0.5 x 0.5 = 0.25m2, 局部受压净面积AM =4 =o.25w2, 局部受压计算面积 4,4 =(3x 0.5) x(3x 0.5) = 2.25m2 混凝土局部受压强度提高系数0,0=拐=jm=3 \\.35pfcAXn =1.35x3x9600 x0.25 =9720^> = 3254kN 满足条件 1 ---- —1 1 1 f—— 1 1 L-] - ---------------- -- 1- :i Y 「 V- CD O LTD X I ;'% \\ L T- 勿 •—卄 T- 一 Y… -- 多: -LD 4 o CD X [D I 图2-8四桩承台构造计算图 2-9五桩承台构造汁算图 图 3、参考文献 【1】中华人民共和国国标•《建筑桩基本技术规范（JGJ94T4）》•北京，中华人民共和国建筑工业出版社， 【2】中华人民共和国国标•《建筑地基基本设计规范（GB50007-）》•北京，中华人民共和国建筑工业出版社, 【3】中华人民共和国国标•《混凝土构造设计规范（GBO-）》•北京，中华人民共和国建筑ZDlk出版社， 【4】丁星编著•《桩基本课程设计指引与设计实例》•成都：四川大学建筑与环境学院， 【5】王广月，王盛桂，付志前编著•《地基基本工程》・北京：中华人民共和国水利水电出版社， 【6】赵明华主编，徐学燕副主编•《基本工程》•北京：高等教诲出版社， 【7】陈希哲编著•《土力学地基基本》•北京：清华大学出版社， 【8】熊峰，李章政，李碧雄，贾正甫编著•《构造设计原理》•北京：科学出版社， 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容0.48 0.48